混凝土教學(xué)樓結(jié)構(gòu)計(jì)算書(shū)畢業(yè)設(shè)計(jì)(doc畢業(yè)設(shè)計(jì)論文)-資料下載頁(yè)
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【正文】 bijMuij6 2540407642 5 42540407642 4 12540407642 3 62540407642 109 2 2540407642 1 533526008951 續(xù)表 5－8 各層邊柱 A(D)柱端彎矩及剪力計(jì)算層次/iHmiVKND?imiVkY bijMuij6 2540403029 5 42540403029 4 12540403029 3 62540403029 2 2540403029 1 533526006054 ，剪力及軸力分別按下式計(jì)算： (512 )1,()llubbijijrMi?? (513),rbijijlrbi (514)12bVL? (515)()nri bkkiN???表 5－9 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱剪力AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱層次VA=VB VB=VC VA=VB VB=VC VA VB VB=VC N 頂=N底N 頂=N底6 0 0 0 5 0 1 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 表 5－10 恒作用下梁端剪力及柱軸力荷載引起剪力彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱層次VA=VB VB=VC VA=VB VB=VC VA VB VB=VC N 頂 N 底 N 頂 N 底6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 注：（1）柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力，當(dāng)為地震作用時(shí)候，兩側(cè)兩根柱為拉力，對(duì)應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。（2）表中 分別表示節(jié)點(diǎn)在左、右梁的彎矩單位為 ,lrbM（3）.式中， .分別為節(jié)點(diǎn)在左，右梁的線(xiàn)剛度，單位為 （4）.N 單位為單位為 KN，L 單位為 m， 單位為 KNbV圖 5－4 梁端彎矩，剪力計(jì)算簡(jiǎn)圖圖 55 地震作用下的框架彎矩圖圖 56 框架結(jié)構(gòu)梁端剪力，軸力圖注：剪力逆時(shí)針為“－”第 6 章 豎向荷載作用下內(nèi)力計(jì)算167。 框架結(jié)構(gòu)的荷載計(jì)算167。 本設(shè)計(jì)采用現(xiàn)澆混凝土單向板，采用 C30 混凝土 一．屋面板的設(shè)計(jì)1. 框架梁板結(jié)構(gòu)平面布置如下圖所示，按彈性理論計(jì)算板配筋再求各區(qū)隔板跨內(nèi)正彎矩時(shí)，按橫在均布及棋盤(pán)式布置計(jì)算，板在力作用下各支座視為固定。屋面板荷載設(shè)計(jì)值： 恒荷載分項(xiàng)系取為 ?；詈奢d標(biāo)分項(xiàng)系數(shù)取 ：恒荷載設(shè)計(jì)值： g= +=?2KNm活荷載設(shè)計(jì)值： q= =?荷載總設(shè)計(jì)值： g+ q= A1 A1 A1 A1 A1 A1樓梯A1 A1 A1 A1 A1 A1樓梯A1 A1 A1 A1 A1 A1A2 A2 A2 A2 A2 A2A1 A1 A1 A1 A1 A1A1 A1 A1 A1 A1 A1A3 A3A1 A1 A1 A1 A1 A1A3 A3① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ 板的平面布置圖主梁跨度 7800mm,次梁跨度 4500mm 與 6400mm,主梁跨內(nèi)布置 2 根次梁，其跨度 2600mm,L2/L1=2,因此按單向板計(jì)算，在 A3 格區(qū)，L2/L1=2,也按單向板設(shè)計(jì)。計(jì)算簡(jiǎn)圖：次梁截面為 300mm 750mm，現(xiàn)澆板載墻上的支承長(zhǎng)度不小于?100mm，取板在墻上的支承長(zhǎng)度為 120mm。按內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)，板的計(jì)算跨度：邊跨 nhl mlm???????取 5nl中跨 06?因?yàn)榭缍认嗖钚∮?10%，可按等跨連續(xù)板計(jì)算。取 1m 寬板帶作為計(jì)算單元，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 61 所示：圖 61 板的計(jì)算簡(jiǎn)圖3．彎矩設(shè)計(jì)值查得，板的彎矩系數(shù) 分別為：邊跨：1/11；離端第二支座：1/11:m?中跨中：1/16；中間支座：1/14。故 22101(). KNm??????? 4637C?? 222022...0l2. 正截面受彎承載力計(jì)算板厚 100mm， =12020=100mm，板寬 b=1000mm。C30 混凝土，0h，??；HRB335 鋼筋， 。板配筋計(jì)算的過(guò)程列243CfNm230yfNm?于表 62。表 62 板的配筋計(jì)算截面 1 B 2 C彎矩設(shè)計(jì)值（ ）KNm? ?? ?? 計(jì)算配筋 0SCyAf?143 143 162 186軸線(xiàn)①～②⑧～⑨實(shí)際配筋（ ）2m6@10257sA??610257s6@10257sA??610257s??計(jì)算結(jié)果表明： 均小于 ，符合塑性?xún)?nèi)力重分布的原?，此值與 ，同360.%1sAbh??%.314tyf??時(shí)此值大于 %。符合要求； 圖 62 走廊板計(jì)算簡(jiǎn)圖1. 內(nèi)力計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)值： 220() KNm?????????402201..2. 承載力計(jì)算（1）.正截面受彎承載力C30 混凝土， ， ， ，???采用 HRB400 鋼， ，箍筋采用 HRB335 鋼，6y。正截面承載力計(jì)算過(guò)程列于表 64。經(jīng)判別跨內(nèi)截230yvfKNm?面均屬于第一類(lèi) T 形截面。表 64 走廊板正截面受彎承載力計(jì)算截面 A 1 B彎矩設(shè)計(jì)值（ ）? ?? ?? 計(jì)算配筋 0SCyAf?120 134 134實(shí)際配筋（ ）2m6@10257sA??1s6@10257sA??計(jì)算結(jié)果表明： 均小于 ，符合塑性?xún)?nèi)力重分布的原則；，此值與 ，%1sbh?? .%.340tyf??時(shí)此值大于 %。符合要求； 表 65 樓蓋板正截面受彎承載力計(jì)算截面 1 B 2 C彎矩設(shè)計(jì)值（ ）KNm? ?? ?? 計(jì)算配筋 0SCyAf?225 233 241 257軸線(xiàn)①～②⑧～⑨實(shí)際配筋（ ）2m8@10457sA??810457s8@10457sA??810457s?? 3. 計(jì)算簡(jiǎn)圖次梁在磚墻上的支承長(zhǎng)度為 240mm，主梁截面為 300mm 700mm。?計(jì)算跨度： 0/264013/240/ nla mlm???????取 ；中跨 因跨度相差小于 10%，可m01nl?按等跨連續(xù)梁計(jì)算。次梁計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 62：內(nèi)力計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)值： 2201() KNm???????252204..83cl ?剪力設(shè)計(jì)值： ()()AnVgql KN?????? 6895Bl ... 1() ()CnC30 混凝土， ， ， ，???采用 HRB400 鋼， ，箍筋采用 HRB335 鋼，6y。正截面承載力計(jì)算過(guò)程列于表 64。經(jīng)判別跨內(nèi)截230yvfKNm?面均屬于第一類(lèi) T 形截面。續(xù)表 64 次梁正截面受彎承載力計(jì)算截面 1 B 2 C彎矩設(shè)計(jì)值（ ）KNm? ?? ?? 計(jì)算配筋 0SCyAf309 476 210 310實(shí)際配筋（ ）2m218509sA??218509s218509sA??218509s??計(jì)算結(jié)果表明， 均小于 ，符合塑性?xún)?nèi)力重分布的設(shè)計(jì)原則；?同時(shí)，也大于 %，故符合要求。%6StyAfbh?????（2）斜截面受剪承載力計(jì)算包括：截面尺寸的復(fù)核、腹筋計(jì)算和最小配筋率驗(yàn)算。驗(yàn)算截面尺寸： ，因39。064805wfhm???為 ??截面尺寸按下式驗(yàn)算：故截面尺寸0 ????滿(mǎn)足要求。，???構(gòu)造配置腹筋。 續(xù)表 64 樓蓋板次梁正截面受彎承載力計(jì)算截面 1 B 2 C彎矩設(shè)計(jì)值（ ）KNm? ?? ?? 計(jì)算配筋 0SCyAf439 456 410 410實(shí)際配筋（ ）2m2760sA??2760s2760sA??2760s??167。 荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算1. 橫向框架內(nèi)力計(jì)算⑴計(jì)算單元圖 64 框架結(jié)構(gòu)計(jì)算單元等效荷載⑴恒載計(jì)算A，對(duì)于屋蓋：在上圖中 q 代表橫梁自重，為均布荷載，q=為縱梁自重及單向板傳來(lái)屋蓋恒載， 為中縱梁自重及單向板傳1P 2P來(lái)屋蓋恒載，計(jì)算如下： 1()?????2 1是由次梁自重及單向板傳來(lái)屋蓋橫載：3(...)B,對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)層為縱梁自重及單向板傳來(lái)屋蓋恒載， 為中縱梁自重及單向板傳1P P來(lái)屋蓋恒載，計(jì)算如下： 1(()???????2 )76KN?是由次梁自重及單向板傳來(lái)屋蓋橫載：3(....P⑵活荷載計(jì)算A,對(duì)于頂層 ??????B,對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)層 .. .各桿端固端彎矩由均布荷載和集中荷載兩部分產(chǎn)生 ??????33(2)?26....框架線(xiàn)剛度計(jì)算????.169El???彎矩分配計(jì)算過(guò)程如下圖所示，頂層各桿固端彎矩由均布荷載和集中荷載兩部分產(chǎn)生 ???13047124C???26...中間層底層活荷載作用下內(nèi)力計(jì)算頂層底層標(biāo)準(zhǔn)層恒載作用下彎矩圖活載作用下彎矩圖彎矩引起剪力荷載引起剪力AB BC CD總剪力層次ABVA=VBBCVB=VCCDVC=VDVA VB VB VC VC VD VA VB左VB右VC左VC右VD6 134.7 13.47 0 0 144.227.92 5 154.5 154.5 0 0 144 155.312.42 4 154.5 154.5 0 0 144 155.312.42 3 154.5 154.5 0 0 144 155.312.42 2 154.5 154.5 0 0 144 155.312.42 1 154.5 154.5 0 0 144 155.312.42 表 66 恒載作用下梁端剪力（kN）彎矩引起剪力荷載引起剪力AB BC CD總剪力層次ABVA=VBBCVB=VCCDVC=VDVA VB VB VC VC VD VA VB左VB右VC左VC右VD6 3 0 0 2 15.053. 5 39.9 0 0 41 38.81 414 39.9 0 0 41 38.81 413 39.9 0 0 41 38.81 412 39.9 0 0 41 38.81 411 39.9 40 0 11.433 28.471 表 67 活載作用下梁端剪力（kN）表 67 活載作用下梁端剪力及柱軸力（kN）柱軸力A 柱 B 柱層次N 頂 N 底 N 頂 N 底 6 5 4 3 2 1 表 68 豎向恒載作用下柱軸力計(jì)算(KN)柱軸力A 柱 B 柱層次N 頂 N 底 N 頂 N 底 6 5 4 3 2 1 表 69 豎向恒載作用下柱軸力計(jì)算(KN)第七章框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力組合167。根據(jù)《抗震規(guī)范》 ，本方案為三級(jí)抗震等級(jí)。由于風(fēng)荷載作用下的組合與考慮地震組合相比，一般較小，對(duì)于結(jié)果設(shè)計(jì)不起控制作用，故不予考慮。只考慮以下三種組合形式：一．由可變荷載效應(yīng)控制的組合: (
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