【正文】 bijMuij6 2540407642 5 42540407642 4 12540407642 3 62540407642 109 2 2540407642 1 533526008951 續(xù)表 5－8 各層邊柱 A(D)柱端彎矩及剪力計算層次/iHmiVKND?imiVkY bijMuij6 2540403029 5 42540403029 4 12540403029 3 62540403029 2 2540403029 1 533526006054 ，剪力及軸力分別按下式計算： (512 )1,()llubbijijrMi?? (513),rbijijlrbi (514)12bVL? (515)()nri bkkiN???表 5－9 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱剪力AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱層次VA=VB VB=VC VA=VB VB=VC VA VB VB=VC N 頂=N底N 頂=N底6 0 0 0 5 0 1 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 表 5－10 恒作用下梁端剪力及柱軸力荷載引起剪力彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱層次VA=VB VB=VC VA=VB VB=VC VA VB VB=VC N 頂 N 底 N 頂 N 底6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 注：（1）柱軸力中的負(fù)號表示拉力，當(dāng)為地震作用時候，兩側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。（2）表中 分別表示節(jié)點(diǎn)在左、右梁的彎矩單位為 ,lrbM（3）.式中， .分別為節(jié)點(diǎn)在左，右梁的線剛度，單位為 （4）.N 單位為單位為 KN，L 單位為 m， 單位為 KNbV圖 5－4 梁端彎矩，剪力計算簡圖圖 55 地震作用下的框架彎矩圖圖 56 框架結(jié)構(gòu)梁端剪力，軸力圖注：剪力逆時針為“－”第 6 章 豎向荷載作用下內(nèi)力計算167。 框架結(jié)構(gòu)的荷載計算167。 本設(shè)計采用現(xiàn)澆混凝土單向板，采用 C30 混凝土 一．屋面板的設(shè)計1. 框架梁板結(jié)構(gòu)平面布置如下圖所示，按彈性理論計算板配筋再求各區(qū)隔板跨內(nèi)正彎矩時，按橫在均布及棋盤式布置計算，板在力作用下各支座視為固定。屋面板荷載設(shè)計值： 恒荷載分項系取為 ?；詈奢d標(biāo)分項系數(shù)取 ：恒荷載設(shè)計值： g= +=?2KNm活荷載設(shè)計值： q= =?荷載總設(shè)計值： g+ q= A1 A1 A1 A1 A1 A1樓梯A1 A1 A1 A1 A1 A1樓梯A1 A1 A1 A1 A1 A1A2 A2 A2 A2 A2 A2A1 A1 A1 A1 A1 A1A1 A1 A1 A1 A1 A1A3 A3A1 A1 A1 A1 A1 A1A3 A3① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ 板的平面布置圖主梁跨度 7800mm,次梁跨度 4500mm 與 6400mm,主梁跨內(nèi)布置 2 根次梁，其跨度 2600mm,L2/L1=2,因此按單向板計算，在 A3 格區(qū)，L2/L1=2,也按單向板設(shè)計。計算簡圖：次梁截面為 300mm 750mm，現(xiàn)澆板載墻上的支承長度不小于?100mm，取板在墻上的支承長度為 120mm。按內(nèi)力重分布設(shè)計，板的計算跨度：邊跨 nhl mlm???????取 5nl中跨 06?因為跨度相差小于 10%，可按等跨連續(xù)板計算。取 1m 寬板帶作為計算單元，計算簡圖如圖 61 所示：圖 61 板的計算簡圖3．彎矩設(shè)計值查得，板的彎矩系數(shù) 分別為：邊跨：1/11；離端第二支座：1/11:m?中跨中：1/16；中間支座：1/14。故 22101(). KNm??????? 4637C?? 222022...0l2. 正截面受彎承載力計算板厚 100mm， =12020=100mm，板寬 b=1000mm。C30 混凝土，0h，??；HRB335 鋼筋， 。板配筋計算的過程列243CfNm230yfNm?于表 62。表 62 板的配筋計算截面 1 B 2 C彎矩設(shè)計值（ ）KNm? ?? ?? 計算配筋 0SCyAf?143 143 162 186軸線①～②⑧～⑨實際配筋（ ）2m6@10257sA??610257s6@10257sA??610257s??計算結(jié)果表明： 均小于 ，符合塑性內(nèi)力重分布的原?，此值與 ，同360.%1sAbh??%.314tyf??時此值大于 %。符合要求； 圖 62 走廊板計算簡圖1. 內(nèi)力計算彎矩設(shè)計值： 220() KNm?????????402201..2. 承載力計算（1）.正截面受彎承載力C30 混凝土， ， ， ，???采用 HRB400 鋼， ，箍筋采用 HRB335 鋼，6y。正截面承載力計算過程列于表 64。經(jīng)判別跨內(nèi)截230yvfKNm?面均屬于第一類 T 形截面。表 64 走廊板正截面受彎承載力計算截面 A 1 B彎矩設(shè)計值（ ）? ?? ?? 計算配筋 0SCyAf?120 134 134實際配筋（ ）2m6@10257sA??1s6@10257sA??計算結(jié)果表明： 均小于 ，符合塑性內(nèi)力重分布的原則；，此值與 ，%1sbh?? .%.340tyf??時此值大于 %。符合要求； 表 65 樓蓋板正截面受彎承載力計算截面 1 B 2 C彎矩設(shè)計值（ ）KNm? ?? ?? 計算配筋 0SCyAf?225 233 241 257軸線①～②⑧～⑨實際配筋（ ）2m8@10457sA??810457s8@10457sA??810457s?? 3. 計算簡圖次梁在磚墻上的支承長度為 240mm，主梁截面為 300mm 700mm。?計算跨度： 0/264013/240/ nla mlm???????取 ；中跨 因跨度相差小于 10%，可m01nl?按等跨連續(xù)梁計算。次梁計算簡圖如圖 62：內(nèi)力計算彎矩設(shè)計值： 2201() KNm???????252204..83cl ?剪力設(shè)計值： ()()AnVgql KN?????? 6895Bl ... 1() ()CnC30 混凝土， ， ， ，???采用 HRB400 鋼， ，箍筋采用 HRB335 鋼，6y。正截面承載力計算過程列于表 64。經(jīng)判別跨內(nèi)截230yvfKNm?面均屬于第一類 T 形截面。續(xù)表 64 次梁正截面受彎承載力計算截面 1 B 2 C彎矩設(shè)計值（ ）KNm? ?? ?? 計算配筋 0SCyAf309 476 210 310實際配筋（ ）2m218509sA??218509s218509sA??218509s??計算結(jié)果表明， 均小于 ，符合塑性內(nèi)力重分布的設(shè)計原則；?同時，也大于 %，故符合要求。%6StyAfbh?????（2）斜截面受剪承載力計算包括：截面尺寸的復(fù)核、腹筋計算和最小配筋率驗算。驗算截面尺寸： ，因39。064805wfhm???為 ??截面尺寸按下式驗算：故截面尺寸0 ????滿足要求。，???構(gòu)造配置腹筋。 續(xù)表 64 樓蓋板次梁正截面受彎承載力計算截面 1 B 2 C彎矩設(shè)計值（ ）KNm? ?? ?? 計算配筋 0SCyAf439 456 410 410實際配筋（ ）2m2760sA??2760s2760sA??2760s??167。 荷載作用下的框架內(nèi)力計算1. 橫向框架內(nèi)力計算⑴計算單元圖 64 框架結(jié)構(gòu)計算單元等效荷載⑴恒載計算A，對于屋蓋：在上圖中 q 代表橫梁自重，為均布荷載，q=為縱梁自重及單向板傳來屋蓋恒載， 為中縱梁自重及單向板傳1P 2P來屋蓋恒載，計算如下： 1()?????2 1是由次梁自重及單向板傳來屋蓋橫載：3(...)B,對于標(biāo)準(zhǔn)層為縱梁自重及單向板傳來屋蓋恒載， 為中縱梁自重及單向板傳1P P來屋蓋恒載，計算如下： 1(()???????2 )76KN?是由次梁自重及單向板傳來屋蓋橫載：3(....P⑵活荷載計算A,對于頂層 ??????B,對于標(biāo)準(zhǔn)層 .. .各桿端固端彎矩由均布荷載和集中荷載兩部分產(chǎn)生 ??????33(2)?26....框架線剛度計算????.169El???彎矩分配計算過程如下圖所示，頂層各桿固端彎矩由均布荷載和集中荷載兩部分產(chǎn)生 ???13047124C???26...中間層底層活荷載作用下內(nèi)力計算頂層底層標(biāo)準(zhǔn)層恒載作用下彎矩圖活載作用下彎矩圖彎矩引起剪力荷載引起剪力AB BC CD總剪力層次ABVA=VBBCVB=VCCDVC=VDVA VB VB VC VC VD VA VB左VB右VC左VC右VD6 134.7 13.47 0 0 144.227.92 5 154.5 154.5 0 0 144 155.312.42 4 154.5 154.5 0 0 144 155.312.42 3 154.5 154.5 0 0 144 155.312.42 2 154.5 154.5 0 0 144 155.312.42 1 154.5 154.5 0 0 144 155.312.42 表 66 恒載作用下梁端剪力（kN）彎矩引起剪力荷載引起剪力AB BC CD總剪力層次ABVA=VBBCVB=VCCDVC=VDVA VB VB VC VC VD VA VB左VB右VC左VC右VD6 3 0 0 2 15.053. 5 39.9 0 0 41 38.81 414 39.9 0 0 41 38.81 413 39.9 0 0 41 38.81 412 39.9 0 0 41 38.81 411 39.9 40 0 11.433 28.471 表 67 活載作用下梁端剪力（kN）表 67 活載作用下梁端剪力及柱軸力（kN）柱軸力A 柱 B 柱層次N 頂 N 底 N 頂 N 底 6 5 4 3 2 1 表 68 豎向恒載作用下柱軸力計算(KN)柱軸力A 柱 B 柱層次N 頂 N 底 N 頂 N 底 6 5 4 3 2 1 表 69 豎向恒載作用下柱軸力計算(KN)第七章框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力組合167。根據(jù)《抗震規(guī)范》 ，本方案為三級抗震等級。由于風(fēng)荷載作用下的組合與考慮地震組合相比，一般較小，對于結(jié)果設(shè)計不起控制作用，故不予考慮。只考慮以下三種組合形式：一．由可變荷載效應(yīng)控制的組合: (