【正文】 3） 兩軸相對位移的大小和方向。在安裝調(diào)整過程中，難以保持兩軸嚴(yán)格精確對中，或工作過程中兩軸將產(chǎn)生較大的附加相對位移時，應(yīng)選用繞性連接器。4） 聯(lián)軸器的可靠性和工作環(huán)境。通常由金屬元件制成的不需要潤滑的聯(lián)軸器比較可靠；需要潤滑的聯(lián)軸器，其性能容易受潤滑完善程度的影響，且可能污染環(huán)境 ，而且容易老化。5） 聯(lián)軸器的制造、安裝、維護(hù)和成本。在滿足使用性能的條件下，應(yīng)選用裝拆方便、維護(hù)簡單、成本低的聯(lián)軸器。例如剛性聯(lián)軸器不僅結(jié)構(gòu)簡單，而且裝拆方便，可用于低速剛性大的傳動軸。一般非金屬彈性元件聯(lián)軸器（例如彈性套件聯(lián)軸器、梅花形彈性聯(lián)軸器等），由于具有良好的綜合性能，廣泛運用于一般小功率的傳動。由于機(jī)器啟動時的動載負(fù)荷和運轉(zhuǎn)中可能出現(xiàn)的過載現(xiàn)象，所以應(yīng)當(dāng)按軸上的最大轉(zhuǎn)矩作為計算轉(zhuǎn)矩Tca。計算轉(zhuǎn)矩按照下式計算；Tca=KAT （）式中，T稱為公稱轉(zhuǎn)矩。 KA為工作系數(shù)。表141（《》KA取值；KA =Tca =5Nmm=m根據(jù)計算轉(zhuǎn)矩以Tca及所選聯(lián)軸器為剛性套柱銷聯(lián)軸器，按照Tca 的條件由聯(lián)軸器標(biāo)準(zhǔn)中選擇該聯(lián)軸器的型號。上式中為該型號聯(lián)軸器的許用轉(zhuǎn)矩。被連接軸的轉(zhuǎn)速n不應(yīng)超過所選聯(lián)軸器的最高轉(zhuǎn)速nmax,即nnmax。多參數(shù)情況下，每一型號的聯(lián)軸器適用的軸的型號都有一個范圍。標(biāo)準(zhǔn)中或者給出軸直徑最大和最小值，或者適用直徑的尺寸系列，別連接的兩個軸的直徑應(yīng)當(dāng)再此范圍之內(nèi)。一般情況下被連接兩軸的直徑是不同的，兩個軸端的形狀也可能是不同的，如主動軸端是圓柱形，所連接的從動軸軸端是圓錐形。根據(jù)聯(lián)軸器允許的相位偏差，規(guī)定部件相應(yīng)的安裝精度，通常標(biāo)準(zhǔn)中只會給出單項位移偏差的允許值，如果有多項位移偏差的存在，則必須根據(jù)聯(lián)軸器的尺寸大小計算出相互影響的關(guān)系，以此作為規(guī)定部件安裝精度的依據(jù)。 進(jìn)行必要的校核如果有必要，應(yīng)對聯(lián)軸器的主要承載零件進(jìn)行強(qiáng)度校核。適用非金屬彈性元件的聯(lián)軸器時，還應(yīng)注意聯(lián)軸器所在部位的工作問溫度不要超過彈性元件材料允許的最高溫度。從GB432384中查到得MDW40C剛性套柱銷聯(lián)軸器的許用轉(zhuǎn)矩為7 Nm，軸徑為430mm之間。 滾動軸承可能出現(xiàn)的實效形式主要有：疲勞點蝕。軸承在安裝、潤滑、維護(hù)良好的條件下工作時，各承載元件（包括內(nèi)、外圓及滾動體）在周期性變應(yīng)力的作用下，主要實效形式是解除表面材料的疲勞點蝕、軸承發(fā)生疲勞點蝕后，通常會在運轉(zhuǎn)時出現(xiàn)比較強(qiáng)烈的震動，噪聲和發(fā)熱現(xiàn)象，軸承的旋轉(zhuǎn)精度逐漸下降，直至喪失正常的工作能力。疲勞點蝕是軸承最常見的失效形式。塑性變形。 在過大的靜載荷或者沖擊載荷下，軸承元件間的接觸應(yīng)力超過了元件材料的屈服極限，接觸部位發(fā)生塑性變形，形成凹坑，是軸承性能下降、摩擦阻力距增大。這種實效多發(fā)生在轉(zhuǎn)速很低的重載或者往復(fù)擺動的軸承中。磨粒磨損。 對于潤滑不充分，密封不好或者潤滑油不清潔，以及在多塵環(huán)境中工作的滾動軸承，將會發(fā)生磨粒磨損，導(dǎo)致軸承因內(nèi)、外圓與滾動體的間隙增大、振動加劇及旋轉(zhuǎn)精度降低而報廢。膠合。 在高速重載條件下工作的軸承，因摩擦面發(fā)熱而使溫度急劇升高，軸承材料回火軟化，潤滑實效而發(fā)生膠合。 針對上述失效形式，應(yīng)對滾動軸承進(jìn)行壽命和強(qiáng)度的計算以保證其可靠地工作，計算準(zhǔn)則為；一般轉(zhuǎn)速(n10r/min)下，軸承失效形式為疲勞點蝕，應(yīng)進(jìn)行疲勞壽命計算。極慢轉(zhuǎn)速（n或者低速擺動的軸承，其主要失效形式是表面塑性變形，應(yīng)按靜強(qiáng)度計算。高速軸承的主要實效形式為由發(fā)熱引起的燒傷膠合，故不僅需要進(jìn)行疲勞壽命計算還要校驗其極限轉(zhuǎn)速。深溝球球軸承需要驗算軸承的工作能力系數(shù)，其中計算公式在《齒輪傳動多軸頭設(shè)計》中查得如下： 式中：C——軸承工作能力系數(shù)； Q——軸承的計算負(fù)荷（）； n——轉(zhuǎn)速（r/min）； h——軸承壽命（h），多軸頭軸承的壽命一般規(guī)定為2000小時； [C]——允許的工作能力系數(shù)，由軸承標(biāo)準(zhǔn)手冊查得。其中計算負(fù)荷應(yīng)按下式計算： n=（r/min）式中：——某個工作軸上的軸向力。這個軸承中，其中= ，所以可以得到： 1066=（N） 查軸承手冊，允許的工作能力系數(shù)[C]=31000 ,即[C]＞C,滿足所需，可以使用。致謝畢業(yè)設(shè)計已接近尾聲，在老師的悉心幫助和耐心指導(dǎo)下我基本完成了我的課題。 在此之際我要衷心感謝我的指導(dǎo)老師張軍峰老師，感謝他為我精心指導(dǎo)，幫助我解決在畢業(yè)設(shè)計過程中遇到的每一個困難；每次我有疑問時他總是先鼓勵我自己思考，最后才為我解釋其中的道理，這對我的啟發(fā)很深，使我對畢業(yè)設(shè)計中遇到的問題有了很深的認(rèn)識，加深了對問題的理解，對我這次畢業(yè)設(shè)計幫助很大?？梢哉f沒有他的悉心指導(dǎo)，我的畢業(yè)設(shè)計無法保證質(zhì)量完成。在這里我衷心的祝張老師身體健康，工作順利。 此外，我還要感謝與我一同做畢設(shè)的劉洪同學(xué)，周杰同學(xué)，蔡鵬輝同學(xué)，李江艷同學(xué)，辛泳霖同學(xué)在我做畢設(shè)過程中的幫助，我還要感謝圖書館的工作人員，在我到圖書館查閱資料時熱情的幫助我使我的畢業(yè)設(shè)計沒有因為找不到資料而中斷。我還要感謝在畢業(yè)設(shè)計過程中幫助過我的同學(xué)，他們有時不經(jīng)意的提示使我茅塞頓開，避免了陷入思維死角而走彎路，使我的畢業(yè)設(shè)計可以按時順利完成。 非常感謝老師們在百忙之中抽出時間，參加我的畢業(yè)答辯，以及大學(xué)四年對我的教育和幫助。謝謝！參考文獻(xiàn)[1](第二版).重慶大學(xué)出版社,2003.[2],2008.[3]，1984.[4]吳友德,李先越. 車刀刃磨技術(shù). 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2008.[5]劉思寧. 大學(xué)生畢業(yè)設(shè)計全程指導(dǎo). 四川：西南交通大學(xué)出版社，2001.[6]林清安. Pro/ENGINEER零件設(shè)計. 北京：清華大學(xué)出版社，2003.[7]. 重慶大學(xué)社，2007.[8]陳國定,陳曉南, 2006.[9]李慶余,孟廣耀. , 2010.[10]沈小云,2008.[11]（單行本），2004.[12]許先緒，崔永茂. 金屬切削刀具[M]. 上海：上海科學(xué)技術(shù)文獻(xiàn)出版社，1985.[13]吳善元. 金屬切削原理及刀具[M]. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1994.[14]陳日曜. 金屬切削原理[M]. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1992.[15]甘肅工業(yè)大學(xué)，[M].上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，1980.[16]王霄，：化學(xué)工業(yè)出版社，2007[17] Measurement and control of the drill point grinding process， and ，1979.[18] Analysis and design of a drill grinder and evaluation of grinding parameters，,， the ASME， ，附錄A外文資料中文翻譯車刀的刃磨方法 本文介紹了刃磨車刀時，砂輪的選擇和修正，車刀的刃磨步驟和操作要點和刃磨車刀似的注意事項。常用的磨刀砂輪有氧化鋁砂輪和碳化硅砂輪。氧化鋁砂輪又稱剛玉砂輪，多成白色，其磨粒韌性好，比較鋒利，硬度較低，自銳性好，適用于磨高速鋼車刀和硬質(zhì)合金車刀的刀體部分。碳化硅砂輪多呈綠色，其磨粒硬度高，刃口鋒利，但脆性大，適用于刃磨硬質(zhì)合金車刀。 車刀的刃磨一般有機(jī)械刃磨和手工刃磨兩種。機(jī)械刃磨效率較高，幾何精度準(zhǔn)確，質(zhì)量好，操作簡便，有條件時應(yīng)優(yōu)先采用。手工刃磨比較靈活，對磨刀設(shè)備要求較低，這種刃磨方法比較常用?，F(xiàn)以主偏角為900的焊接式硬質(zhì)合金（YT15）車刀為例，說明手工刃磨的步驟和方法。車刀圖樣見圖A1. 圖A11刃磨步驟（1）先把車刀前刀面，主后刀面和副后刀面等處得焊渣磨去磨削時，應(yīng)采用粒度為24—36，硬度為K, L的氧化鋁砂輪。（2）粗磨主后刀面和副后刀面的刀體部分，其后角應(yīng)比刀片的后角大 ２176。３176。以便刃磨刀片上的后角。磨削時應(yīng)采用粒度號為 ２４?！常叮?、硬度為 Ｋ、Ｌ 的氧化鋁砂輪。（3）粗磨刀片上的諸侯刀面和附后刀面。粗磨出來的主后角，副后角應(yīng)比所要求的后角大2030左右。刃磨時應(yīng)采用粒度號為3660。（4）磨斷削槽。斷削槽常用的有兩種類型；即直線型和圓弧型。刃磨圓弧型斷削槽時，必須把砂輪的圓柱面與端面的交角出修整成適應(yīng)的圓弧。刃磨直線型斷削槽，砂輪的圓柱面與端面的交角處休整的比較尖銳。（5）粗磨主后刀面和副后刀面。砂輪選為180220粒度的綠色碳化硅砂輪。（6）磨負(fù)倒棱。加工鋼料的硬質(zhì)合金車刀，一般應(yīng)磨出負(fù)到棱，其倒棱的寬度b=（~）f,倒棱前角為50左右。采用的砂輪應(yīng)與精磨后刀面的砂輪相同。（7）磨過度刃。過度刃有直線型和圓弧型兩種。對于刃磨車削較硬材料車倒時，也可在過渡刃上磨出負(fù)倒棱。對于大進(jìn)給量的車刀，可用相同的方法在副切削刃上磨出修光刃。采用的砂輪應(yīng)與精磨后刀面的砂輪相同。(8)研磨。刃磨后的刀刃不夠平直，光潔，人口呈矩齒形。切削時會影響工件表面的粗糙度，而且也會降低車刀的使用壽命，對于硬質(zhì)合金車刀，在切削過程中容易產(chǎn)生崩刀，所以手工刃磨后的車刀應(yīng)用油石進(jìn)行研磨。（1）粗磨主后刀面，見圖A2，操作要點如下； 圖A2 圖A3 ①按主偏角大小 ， 使刀體柄部與砂輪軸線平行。 ②按主后角的大小 ，刀體底平面向砂輪方向傾斜一個比主后角大２176。~３176。角度。 ③使主后刀面自下向上 ，慢慢接觸砂輪。（２）粗磨副后刀面 ，見圖 A３，操作要點如下 ： ①按副偏角大小 ，使刀體向右偏斜 ８176。 ②按副后角大小 ，刀體底平面向砂輪方向傾斜一個比副后角大 ２176?！?76。的角 度。 ③使副后刀面自下而上 ，慢慢接觸砂輪。（３）粗磨前刀面 ，見圖 A４，操作要點如下 ： 圖A4 圖A5前刀面與車刀刀體底面平行。 ②使前刀面自下向上慢慢接觸砂輪（４）磨斷屑槽見圖A5， 操作要點如下 ： ①砂輪的圓柱面與端面的交角處應(yīng)經(jīng)常保持尖銳或很小的圓弧當(dāng)砂輪上出現(xiàn)較大的圓弧時 ， 應(yīng)及時用金屬筆休整砂輪。 磨時刀尖向上磨削 ，不能用力過大 ，車刀沿刀體方向上下緩慢移動。 ③刃磨的起點位置應(yīng)和刀尖、主切削刃離開一小段距離 ，決不能一開始直接刃磨到主切削刃和刀尖上 ， 防止將刀尖和刀刃磨坍。 圖A6 （５）精磨主后刀面、副后刀面 見圖A６，操作要點如下 ： ①精磨前應(yīng)先修整好砂輪 ，保證回轉(zhuǎn)平穩(wěn)。 ②拖架的傾斜角度 α。＝４176。α。′=４176。 ③車刀后刀面與砂輪輕輕接觸 ， 用力要小。 ④車刀應(yīng)左右緩慢移動 ，使砂輪磨損均勻 ，車刀刃口平直。（６）磨負(fù)倒棱 見圖A７，操作要點如下 ： 圖A7 ①擺正角度。 ②用力要輕微 ，速度要慢。 ③車刀要沿主切削刃的后端向刀尖的方向擺動。（7）磨過渡刃，見圖A8，操作要點如下； 圖A8 ①刀尖向上翹，使過渡刃處有后角。 ②刀尖由下向上輕輕接觸砂輪 ，磨直線型過渡刃。 ③左右擺動 ，磨圓弧型過渡刃。（８）研磨車刀見圖A９ 圖A9①手持油石要平穩(wěn)。②油石跟車刀被研磨表面接觸時要貼平需要研磨的表面平穩(wěn)移動 ，推時用力，回來時不用力。采用的砂輪應(yīng)與精磨后刀面的砂輪相同。（１）刃磨時必須戴防護(hù)鏡 ，操作者應(yīng)按要求站在砂輪機(jī)側(cè)面。（２）刃磨刀前要檢查砂輪有無裂縫。并使用砂輪正面磨刀。（３）新安裝的砂輪必須經(jīng)嚴(yán)格檢查 ， 在試轉(zhuǎn)合格后才能使用。砂輪的磨削表面須經(jīng)常修整。（４）刃磨車刀時 ，兩手握穩(wěn)車刀 ，使刀體靠于支架 ，并使受磨面輕貼在砂輪上切勿用力過猛 ， 以免擠碎砂輪 ，造成事故。（５）應(yīng)將刃磨的車刀在砂輪圓周上左右移動 ， 使砂輪磨耗均勻 ，不出現(xiàn)溝槽 ，盡量避免在砂輪的兩個側(cè)面粗磨車刀 ， 以致砂輪受力偏擺、跳動 ， 甚至破碎。（６）在刃磨硬質(zhì)合金車刀時 ，不可在冷卻液中冷卻以防止刀片突然收縮而碎裂。在刃磨高速鋼車刀時 ，則需要有足夠的冷卻 ，以免車刀因磨刀時溫度過高而退火 ， 削弱車刀的切削性能。（7）刃磨結(jié)束隨手關(guān)閉砂輪機(jī)