【正文】 預熱器出口廢氣量入冷卻機冷空氣量冷卻機煙囪排出空氣量生料帶入空氣量系統(tǒng)漏入空氣量合計100合計100 熱量平衡表(kJ/kg熟料)收入項目數(shù)量(kJ/kg熟料)%支出項目數(shù)量(kJ/kg熟料)%燃料燃燒熱熟料形成熱燃料帶入顯熱出冷卻機熟料帶走顯熱生料帶入顯熱預熱器出口廢氣帶走顯熱入窯回灰?guī)腼@熱預熱器出口飛灰?guī)ё唢@熱入窯一次空氣帶入顯熱飛損飛灰脫水及分解耗熱入冷卻機冷空氣帶入顯熱冷卻機煙囪排出空氣顯熱生料帶入空氣顯熱系統(tǒng)表面散熱損失系統(tǒng)漏入空氣顯熱冷卻水帶走熱量170合計100合計100由圖表可以看出，%%，不大于5%，則認定物料平衡和熱量平衡有效。此外熟料單位熱耗： （） ，也符合要求。 窯尾系統(tǒng)煙氣平衡計算煙氣平衡指計算出進出某一設(shè)備的煙氣在標況下和工況下的大小，得出氣體量，工作狀態(tài)下溫度、壓強及風速，進而根據(jù)這些數(shù)據(jù)來初設(shè)計某一設(shè)備的基本尺寸。總之，煙氣平衡是為了設(shè)計設(shè)備的規(guī)格尺寸所做的基本依據(jù)。工藝流程： 工藝流程相關(guān)參數(shù)：(1)自然條件氣溫： 最高40℃， 最低10℃， 月平均15℃降雨量：年總降雨量850mm,最大日降雨量110mm主導風向：東南風，(2) 熟料單位熱耗：QRr=(3) 系統(tǒng)各處的分解率：分解爐：LF=86%；V級預熱器：LV=%；回轉(zhuǎn)窯內(nèi)：LY=11%(4) 燃料比：窯/分解爐=40/60(5) 窯系統(tǒng)相關(guān)參數(shù)： 窯系統(tǒng)各部分溫度、壓力及過剩空氣系數(shù)部位溫度（℃）壓強（Pa）漏風量（%）窯尾煙氣10505005分解爐出口89012005五級出口85018505四級出口78025005三級出口66031505二級出口52038005 一級出口35055005 系統(tǒng)各部位煙氣量計算（1）窯尾煙室的氣體 （）每小時抽風量：工作態(tài)：工作態(tài)每小時的抽風量：（2）分解爐出口煙氣的量分解爐出口總廢氣量： （）每小時抽風量：工作態(tài)：工作態(tài)每小時的抽風量：（3）五級旋風筒出口廢氣量 （）每小時抽風量：工作態(tài)：工作態(tài)每小時的抽風量：（4）四級旋風筒出口廢氣量 （）每小時抽風量：工作態(tài)：工作態(tài)每小時的抽風量：（5）三級旋風筒出口廢氣量 （）每小時抽風量：工作態(tài)：工作態(tài)每小時的抽風量：（6）二級旋風筒出口廢氣量 （）每小時抽風量：工作態(tài)：工作態(tài)每小時的抽風量：（7）一級旋風筒出口廢氣量 （）每小時抽風量：工作態(tài)：工作態(tài)每小時的抽風量：把以上各工作狀態(tài)數(shù)據(jù)列表，得到氣體平衡表： 氣體平衡表位置標準態(tài)工作態(tài)Nm3/kg熟料Nm3/hm3/kg熟料m3/h窯尾煙室104105分解爐出口105106五級出口105106四級出口105106三級出口105106二級出口105106一級出口105105 窯尾系統(tǒng)預熱器與分解爐的選型及尺寸確定在本設(shè)計中，分解爐與預熱器的選型及尺寸確定方法是從已知的工藝設(shè)計圖上取得分解爐和旋風筒的有效內(nèi)徑，然后應用相關(guān)公式分別校核物料在分解爐內(nèi)的停留時間和旋風筒處風速大小是否合理，進而實現(xiàn)分解爐與預熱器的選型及尺寸確定目的。設(shè)計中五種低壓損旋風筒采取雙系列“42222”排列組合方式，尺寸見下表： 氣體平衡表分解爐五級筒四級筒三級筒二級筒一級筒外徑750072007200690069005000有效直徑720068006800650065004600 懸浮預熱器計算公式： （）所以： （）式中：Q—各級旋風筒處風量；n—各級旋風筒個數(shù)；ω—各級旋風筒處風速。~（m/s）。（1）第五級旋風筒（2）第四級旋風筒（3）第三級旋風筒（4）第二級旋風筒（5）第一級旋風筒經(jīng)校核，以上所有值均在合理范圍內(nèi)。 分解爐已知分解爐有效容積Q=1105m3分解爐截面風速： （）分解爐有效截面積： （）則氣體在爐內(nèi)停留時間為： （）由以上數(shù)值判斷所選分解爐是合理的。參 考 文 獻[1] TastriBT. 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