【正文】 xscFC2?VB? =ym、 ————水流力的船首橫向分力和船尾橫向分力（kN）xscFym————水的密度（t/m 3）, =1 t/m3??————水流速度，由資料知，在大汛落潮時的最大流速為 1 m/s，取=1 m/sV————船舶吃水線以下的橫向投影面積（m 2）近似取為B?== m ————分別為水流力的船首橫向分力系數(shù)和船尾橫向分力系數(shù)，這兩xscCc個系數(shù)可查表求得： D————平均吃水（ m） ，D= m d————系靠船結構前沿水深（m ） ，d= m（按設計低水位考慮）時，d/D=，表中沒有，取 d/D= 時的值，015~??=， = kNs ??ymc 8474?上海港 3000 噸級 1碼頭畢業(yè)設計計算書 26 2．6．3．2．2 水流對船舶作用產生的水流力的縱向分力= SycFC2?V————水流對船舶作用產生的水流力的縱向分力（kN）ycF————水流力縱向分力系數(shù)C————水的密度（t/m 3）, =1 t/m3??————水流速度，由資料知，在大汛落潮時的最大流速為 1 m/s，取 =1 V Vm/sS————船舶吃水線以下的表面積（m 2）①雷諾數(shù) ?VL?ReRe————雷諾數(shù)————水流速度（m/s） ， =1 m/sVL————船舶吃水線長度（m） ，L= ????）（————水的運動粘性系數(shù)（m 2/s）,由資料有平均水溫為 ，查得 =104 ? ?m2/s .??②系數(shù) b雜貨船的船舶方型系數(shù)查得為 =B————船舶寬度（m） ，B= mD————船舶吃水（m） ，D= mB/D=由以上數(shù)據(jù)查得 b=③水流力縱向分力系數(shù)= +bycC————水流力縱向分力系數(shù)ycRe————雷諾數(shù)，Re=b————系數(shù) b，b==+=④船舶吃水線以下的表面積S=+ LBbCS————船舶吃水線以下的表面積（m 2）L————船長（m） ，L= mD————船舶吃水（m） ，D= m上海港 3000 噸級 1碼頭畢業(yè)設計計算書 27 B————船寬（m） ，B=————船舶方型系數(shù)， =S=+= m2所以，水流力對船舶作用產生的水流力縱向分力為：=12= kNycF2．6．3．3 系纜力計算=N??????????coscosinyxFK————系纜力（kN）N、 ————分別為可能同時出現(xiàn)的風和水流對船舶作用產生的橫向分力?xFy總和及縱向分力總和（kN）K————系船柱受力分布不均勻系數(shù)，根據(jù)船長查得受力系船柱數(shù)目為 2，所以K=n————計算船舶同時受力的系船柱數(shù)目，n=2————系船柱的水平投影與碼頭前沿線所成的夾角（ 0） ，海船 =300? ?————系船柱與水平面之間的夾角（ 0） ，海船 =150? ?= + + =++= kN?xFwxscymF= = kNy=. ??????????查《港口工程荷載規(guī)范》得 3000t 的海船系纜力標準值為 kN，而實際系纜力比它大，所以滿足要求，且系纜力取為 kN①系纜力的分力計算 ??cosinNx?ysiz， ， ， ————分別為系纜力標準值及其橫向、縱向、和豎向分力（kN）Nxyz————系船柱的水平投影與碼頭前沿線所成的夾角（ 0） ，海船 =300? ?————系船柱與水平面之間的夾角（ 0） ，海船 =150? ?== kNxN上海港 3000 噸級 1碼頭畢業(yè)設計計算書 28 ==227 kNyN== kNz②作用于橫向排架上的系纜力（如圖）查《高樁碼頭設計與施工規(guī)范》得水平集中力的橫向分力在排架中的最大分配系數(shù)為 =，所以?= == kNxPN?作用于橫向排架上的系纜力的豎直分力 ，考慮最不利情況，zP取有系船柱的一跨計算，所以 = = kNzN2．6．4 門機荷載門機荷載通過門機縱梁傳給橫梁,傳到橫梁上的為集中力,考慮兩臺門機作用于 2 跨縱梁時對中間的橫梁產生的集中力和一臺門機作用于一跨時對橫梁產生的集中力這兩種最不利情況,門機吊臂的位置不同,輪壓有變化,橫梁受的集中力也不同。2．6．4．1 二臺門機2．6．4．1．1 吊臂位置伸向碼頭前沿（如圖）此時橫梁所受集中力，靠海側大，靠陸側小，門機輪壓為 P=220kN,使橫梁所受集中力最大的輪壓分布圖和影響線如圖。此時橫梁靠海側的集中力為： ??81iyP ————門機荷載對橫梁靠海側產生的集中力（kN）1P P————門機的輪壓（kN） ，P=220kN yi————門機荷載影響線的各荷載位置下的縱距（m） )650437(021 ????橫梁靠陸側的集中力為： 122FP————門機荷載對橫梁靠陸側產生的集中力（kN ）2P————門機荷載對橫梁靠海側產生的集中力（kN ）, = kN1 1P上海港 3000 噸級 1碼頭畢業(yè)設計計算書 29 ————靠海側門機的輪壓（kN ） ， =220 kN1F1F————靠陸側門機的輪壓（kN ） ， = 80kN2 2???P2．6．4．1．2 吊臂位置伸向后方陸域（如圖）此位置時橫梁所受集中力與吊臂伸向碼頭前沿時對稱，靠海側橫梁所受集中力為 kN靠陸側橫梁所受集中力為 kN。2．6．4．2 一臺門機最不利輪壓的情況如圖，此時 A 支座下的輪壓為P=250 kN，最不利輪壓時的影響線如圖。此時橫梁所受的最大集中力為： ??413iyP ————門機荷載對橫梁產生的最大集中力（kN）3P P————門機的輪壓（kN） ，P=250kN yi————門機荷載影響線的各荷載位置下的縱距（m） kN875).(2503 ????一臺門機作用時對靠陸側橫梁產生的最大集中力數(shù)值也為 875 kN，由此比較得二臺門機時為控制作用，但二臺門機的吊臂位置不同時產生的樁力不同，因此都要考慮。2．6．5 擠靠力由于碼頭距出海口 60 公里，碼頭前江面寬約 500m，風和水流的作用可以忽略不計，所以該港船舶對碼頭的擠靠力忽略不計。2．6．6 樁力計算樁承受的荷載有上部結構自重、堆貨荷載、門機荷載、系纜力、撞擊力等。除橫梁自重為均布力外，其于的荷載最后都以集中力的形式作用在橫梁上，應按彈性支撐連續(xù)梁計算，在初步設計時可將橫向排架分成兩個簡支跨來計算樁力，這樣計算的樁力比用五彎矩方程，按彈性支撐連續(xù)梁計算出的樁力大，結構偏于安全。樁的布置如圖，其中斜樁的斜度為3：1，靠海側門機梁下布置叉樁，因無鐵路荷載，在雙直樁和叉樁之間設一根直樁。高樁碼頭的結構分段是一個空間結構，由于各排架（邊排架除外）的結構布置和受荷條件基本相同，取一個橫向排架作為計算單元。上海港 3000 噸級 1碼頭畢業(yè)設計計算書 30 2．6．6．1 恒載及其產生的樁力2．6．6．1．1 面板及縱梁自重產生的集中力、橫梁自重產生的均布力2．6．6．1．1．1 靠海側邊縱梁及其上面板產生的集中力 =（q 1+q2）LPq1————邊縱梁自重（kN/m ） ，q 1= kN/mq2————面板自重（kN/m） ，q 2= kN/mL————邊縱梁的計算跨度（m） ，L=7m=（+）7= kN12．6．6．1．1．2 靠陸側邊縱梁及其上面板產生的集中力 =（q 1+q2）L2Pq1————邊縱梁自重（kN/m ） ，q 1= kN/mq2————面板自重（kN/m） ，q 2= kN/mL————邊縱梁的計算跨度（m） ，L=7m=（+）7= kN22．6．6．1．1．3 靠海側門機縱梁及其上面板產生的集中力 =（q 1+q2）L3Pq1————門機縱梁自重（kN/m ） ，q 1=18kN/mq2————面板自重（kN/m） ，q 2= kN/mL————門機縱梁的計算跨度（m） ，L=7m=（18+）7= kN32．6．6．1．1．4 靠陸側門機縱梁及其上面板產生的集中力 =（q 1+q2）L4Pq1————門機縱梁自重（kN/m ） ，q 1=18 kN/mq2————面板自重（kN/m） ，q 2=L————門機縱梁的計算跨度（m） ，L=7m上海港 3000 噸級 1碼頭畢業(yè)設計計算書 31 =（18+）7= kN4P2．6．6．1．1．5 中縱梁及其上面板產生的集中力 =（q 1+q2）L5q1————中縱梁自重（kN/m ） ，q 1= kN/mq2————面板自重（kN/m） ，q 2= kN/mL————中縱梁的計算跨度（m） ，L=7m=（+）7=2．6．6．1．1．6 橫梁自重產生的均布力（按等截面考慮） q= S鋼 筋 砼?————鋼筋砼的重度（kN/m 3）, =25 kN/m3鋼 筋 砼? 鋼 筋 砼?S————橫梁的截面面積（m 2）,S= m 2q=25=31 kN/m2．6．6．1．2 橫梁自重產生的樁力將橫向排架分成兩跨按簡支梁計算，所得支座反力即為樁力，靠海側為第一跨，靠陸側為第二跨，中縱梁下的樁力為兩跨分別計算所得的支座反力疊加，其它荷載計算樁力時都這樣考慮。2．6．6．1．2．1 橫梁自重在第一跨產生的樁力（如圖） ???N解得： = kN = kN2．6．6．1．2．2 橫梁自重在第二跨產生的樁力（如圖）321 )(.????解得： = kN = = kN12N32．6．6．1．3 面板、靠船構件及縱梁自重產生的樁力2．6．6．1．3．1 面板、靠船構件及縱梁自重在第一跨產生的樁力（如圖）上海港 3000 噸級 1碼頭畢業(yè)設計計算書 32 )().27(?? ???????N解得： = kN = kN2N2．6．6．1．3．2 面板、靠船構件及縱梁自重在第二跨產生的樁力（如圖）32132 )( )(.???????解得： = kN = = kN12N32．6．6．2 堆貨荷載和牽引平板車荷載及其產生的樁力2．6．6．2．1 堆貨荷載在橫梁上產生的集中力2．6．6．2．1．1 堆貨荷載通過靠海側邊縱梁傳到橫梁上的集中力=qL1L2Pq————堆貨荷載（kPa） ，q=20 kPaL1————邊縱梁的計算跨度（m） ，L 1=7mL2————由此邊縱梁承受的荷載分布寬度（m） ，L 2=1m=2071=140 kN12．6．6．2．1．2 堆貨荷載通過靠陸側邊縱梁傳到橫梁上的集中力=qL1L22Pq————堆貨荷載（kPa） ，q=20 kPaL1————邊縱梁的計算跨度（m） ，L 1=7mL2————由此邊縱梁承受的荷載分布寬度（m） ，L 2==207=105 kN22．6．6．2．1．3 堆貨荷載通過靠海側門機縱梁傳到橫梁上的集中力=qL1L23P上海港 3000 噸級 1碼頭畢業(yè)設計計算書 33 q————堆貨荷載（kPa） ，q=20 kPaL1————門機縱梁的計算跨度（m） ，L 1=7mL2————由此門機縱梁承受的荷載分布寬度（m） ，L 2==207