【正文】 接軸等機構(gòu)中的附加摩擦力矩,一般他們由傳動效率決定 （48） 其中的取i=4(3)所以總的附加摩擦力矩: （49） 計算 Mf1=Pdf1 （410） 計算傳動機構(gòu)的附加摩擦力矩 （411） 總的磨擦力矩 （412） ∴ 空轉(zhuǎn)力矩M0空轉(zhuǎn)力矩就是在不軋鋼時傳動軋機主機列所需要的力矩,一般事根據(jù)旋轉(zhuǎn)零件的重量及其軸承中的摩擦圓半徑來計算 （413）Gi該零件的重量 Fi該零件軸承的摩擦系數(shù) di該零件的軸頸直徑 i該零件與電動機的傳動比但是在改計算中我們可以利用經(jīng)驗公式M0=~ 取M0= ∴M10==M20==M30 = =M40 ==M60==M70== 動力矩的確定以不均勻速度軋制時都有動力矩,這在帶飛輪或在軋制過程中調(diào)速的以及可逆軋制情況下都可遇到 大家知道,在速度變化時物體的慣性力F等于其質(zhì)量乘以加速度 （414）式中 為角速度動力矩 為慣性力F與回轉(zhuǎn)半徑R的乘積 （415） 在計算中動力矩很小,我們在計算中予以忽略=M+Mf+M0 由此可知: Me1= Me2 = Me3= Me4= Me5= Me6= Me7= 電機的較核 電機功率的較核電機的較核包括電機的負載工率較核與電機的發(fā)熱工率較核倆部份此次設(shè)計我們只對電機的負載工率進行較核已知軋機的電機 42表 電機參數(shù)功率10000100001000010000100001000010000轉(zhuǎn)數(shù)130~390130~390150~440150~440250~660250~660250~660 ∵ （416） 計算出每臺電機的額定功率Me 式中 ne 電機的轉(zhuǎn)數(shù) 第一臺電機額定功率 取ne =150 Me= 大于Me1=第二臺電機額定功率 取ne =250 Me= 大于Me2 =第三臺電機額定功率 取ne =350 Me= 大于Me3=第四臺電機額定功率 取ne =420 Me= 大于Me4=第五臺電機額定功率 取ne=480 Me= 大于Me5=第六臺電機額定功率 取ne=550 Me= 大于Me6=第七臺電機額定功率 取ne=620 Me= 大于Me7= 經(jīng)較核可知 :所有電機額定功率均大于其實際功率,電機負載工作安全 電機負荷圖 轉(zhuǎn)數(shù) N2 N1 N3 T1 t2 t3 t4 t5 t(s) 41 軋機轉(zhuǎn)數(shù) 靜力矩 mj M0 42 軋機力矩圖 T(S) 軋輥強度較核 a b r r 43 軋輥圖 工作輥輥身強度較核 （417） ∵ 式中: D—工作輥直徑 P—軋制壓力 L—輥身長度 b所軋板帶寬度經(jīng)較核所有軋輥均小于須用強度ζσ=100~120MPa軋輥安全 支撐輥輥身強度較核 ∵ （418）式中 P 軋制力 L輥身長度 a壓下螺絲中心距 ∴ 經(jīng)較核所有支撐輥強度均小于須用強度ζσ=80~90MPa軋輥工作安全4.. 軋輥接觸應力的計算軋制時,四輥軋機工作輥與支撐輥的接觸面以及工作輥與軋件的接觸面在軋制力的作用下都將產(chǎn)生巨大的接觸應力,由于工作輥與支撐輥間的接觸面積遠比工作輥與軋件的接觸面小,所以倆輥間產(chǎn)生的巨大交變接觸應力,從而導致輥面產(chǎn)生剝落,半徑方向產(chǎn)生的法向正應力在接觸表面中部最大因 工作輥與支撐輥材料相同并取μ= （419） （420）σ1max= ζ1max=σ2max= ζ2max= σ3max= ζ3max=σ4max= ζ4max =σ5max= ζ5max =σ1max= ζ6max = σ7max= ζ7ax=經(jīng)較核所有軋輥的表面接觸應力均小于2000MPa 橫向應力610 所以軋輥接觸應力安全 金屬平衡表 表 43 金屬平衡表序號鋼種板坯規(guī)格年產(chǎn)量萬/t成品率消耗%鋼錠年產(chǎn)量萬t燒損軋廢切損 mm單重萬t%萬t%萬t%1炭素結(jié)構(gòu)鋼~900~1600103098%0..31%%%2優(yōu)質(zhì)炭素結(jié)構(gòu)鋼~900~160050%8%1.%%3低合金高強度機構(gòu)鋼~900~1600597%%%%4耐大氣腐蝕鋼~900~16005%%%%5船用集裝箱~900~16002410%%%%合計100%5. 輥型設(shè)計[1] 帶鋼尺寸的精確度直接取決于工作時的大小和行狀,而輥縫大小和形狀受著一系列設(shè)備因素及工藝因素的影響,必須依靠合理的軋輥形狀及正確的輥型調(diào)整和控制,輥型設(shè)計的正確與否是保證獲得要求的工作輥縫與高精度帶鋼的最重要條件. 熱帶軋機的軋輥是圓柱形的,二個工作輥在正常軋制時,從理論上講,要求輥縫保持矩形才能軋出精確度,平直度合乎要求的帶鋼,但實際軋制中,由于軋制力,軋輥熱膨脹,軋輥磨損,軋輥彈性壓扁,機架的彈性變形等因素的影響,使實際軋輥輥縫不可能始終保持平直. 輥型設(shè)計的主要目的,在于確定合理的軋輥原始磨削凸度,以便軋制時通過調(diào)節(jié)軋輥溫度及其他控制措施,對軋輥的彈性變形和磨損進行補償,從而獲得板型良好,厚度精度較高總凸度. (1) 軋輥的實際凸度 軋制過程中軋輥的實際凸度,系指軋輥的原始凸度,熱凸度及磨損量的代數(shù)和,上下工作輥與上下支撐輥的實際凸度,共同構(gòu)成了軋輥的實際總凸度. 即 △D=（△ds+△dx）+ (△Ds + △DX ) 式51 =( ∑△dy + ∑△dt ∑△dm )+( ∑△Dy +∑△Dt ∑△Dm ) 一對工作輥的實際總凸度為：ds+△dx = ∑△dy + ∑△dt ∑△dm 式52 一對支承輥的實際總凸度為：Ds + △DX = ∑△Dy+∑△Dt ∑△Dm 式53 式中 ∑△D一套軋輥的實際總凸度 ∑△Dy ∑△dy 上下工作輥或支撐輥磨削凸度的總和 ∑△Dt ∑△dt 上下工作輥或支撐輥熱凸度的總和 ∑△Dm ∑△dm 上下工作輥或支撐輥凸度磨損量之總和ds △dx 上下工作輥的實際凸度△Ds △DX 上下支撐輥的實際凸度 為了保證沿帶鋼寬度上的厚度上的厚度均勻，從理論上講，軋制時的軋輥的實際凸度必須正好補償工作輥的彈性變形因此，輥型設(shè)計的基本條件是，使軋制時上下工作輥的饒度總和，等于上下工作輥實際凸度的二分之一。即 （54） 式中 fs fx 上下工作輥的繞度但實際工作中，為保證軋件在軋輥間穩(wěn)定軋制，防止跑偏現(xiàn)象，須使輥縫保持有一定凸度。即