【正文】 6977958940922907壓下率（%）454340403520變形抗力（MPa）155157174（4）平均單位壓力的確定 由式 （418）得 = （419）而 式中 h——本道次軋后軋件厚度； R——軋輥的半徑； f——摩擦系數(shù)； ——外摩擦影響系數(shù)； ——平均壓力； ——金屬的平面變形抗力；——壓下量；H——軋件在軋前的厚度。由下圖差得各道次的外摩擦影響系數(shù)分別為：第一道次，=，所以==第二道次，=，所以==第三道次，=，所以=155=287MPa第四道次，=，所以=157=第五道次，=，所以==第六道次，=，所以=174= 表415 各道次的平均單位壓力機架F1F2F3F4F5F6外摩擦系數(shù)R/h（MPa）155157174壓下率（%）454340403520（MPa）287軋制壓力 P=F，面積 F== （420）第一道次，F(xiàn)1== ， P1==第二道次，F(xiàn)2== ， P2==第三道次，F(xiàn)3== ， P3=287=第四道次，F(xiàn)4== ， P4==第五道次，F(xiàn)5== ， P5==第六道次，F(xiàn)6== ， P6==表416各道次的軋制壓力機架F1F2F3F4F5F6面積（m2）(MPa)287軋制壓力（MN） 欲確定主電動機的功率，必須首先確定傳動軋輥的力矩。軋制過程中，在主電動機軸上傳動軋輥所需力矩最多由下面四部分組成： （421）式中 ——軋制力矩，用于使軋件塑性變形所需之力矩；——克服軋制時發(fā)生在軋輥軸承，傳動機構等的附加摩擦力矩； ——空轉力矩，即克服空轉時的摩擦力矩； ——動力矩，此力矩為克服軋輥不均速運動時產生的慣性力所必需的； i——軋輥與主電動機問的傳動比。組成傳動軋輥的力矩的前三項為靜力矩，即 （422）式(425)指軋輥做均速轉動時所需的力矩。這三項對任何軋機都是必不可缺少的。在一般情況下，以軋制力矩為最大，只有在舊式軋機上，由于軸承中的損失過大，有時附加摩擦力矩才有可能大于軋制力矩。在靜力矩中，軋制力矩是有效部分，至于附加摩接力矩和空轉力矩是由于軋機的零件和機構的不完善引起的有害力矩。由于采用的是穩(wěn)定咬入，即咬鋼后并不加速，計算傳動力矩是忽略電機軸上的動力矩，因此電機軸上的總傳動力矩為： （423）按金屬對軋輥的作用力計算軋制力矩轉動兩個軋輥所需的軋制力矩為： =2Pa=2Pψ （424）式中 ψ——軋制力臂系數(shù)，取ψ=； ——接觸弧長，=。圖44 按軋制力計算軋制力矩1—單位壓力曲線；2—單位壓力圖形重心線第一道次，軋制力矩1=2Pψ=2=。第二道次，軋制力矩2=2Pψ=2=。第三道次，軋制力矩3=2Pψ=2=。第四道次，軋制力矩4=2Pψ=2=。第五道次，軋制力矩5=2Pψ=2=。第六道次，軋制力矩6=2Pψ=2=。表417各道次的軋制力矩機架F1F2F3F4F5F6接觸弧長（mm）1088057442819ψP（MN）軋制力矩（KNm） 軋制過程中，軋件通過輥間時，在軸承內以及軋機傳動機構中有摩擦力產生，所謂附加摩擦力矩，是指克服這些摩擦力所需力矩，而且在此附加摩擦力矩的數(shù)值中，并不包括空轉時軋機轉動所需的力矩。組成附加摩擦力矩的基本數(shù)值有兩大項，一為軋輥軸承中的摩擦力矩，另一項為傳動機構中的摩擦力矩。即 （425）其中軋輥軸承的摩擦力矩可近似由下式計算 = （426）式中 f——支承輥抽成的摩擦系數(shù)，取f=； ——支承輥輥頸直徑，取=1100mm； ——工作輥直徑； ——支承輥直徑。傳動機構的摩擦力矩可由下式來計算 = （427）其中是傳動效率系數(shù)，取=。第一道次，軋輥軸承的摩擦力矩==1100（800/1500）=傳動機構的摩擦力矩=== KNm附加摩擦力=+= KNm第二道次，軋輥軸承的摩擦力矩==1100（800/1500）=傳動機構的摩擦力矩== =10KNm附加摩擦力=+10= KNm第三道次，軋輥軸承的摩擦力矩==1100（800/1500）=傳動機構的摩擦力矩== = KNm附加摩擦力=+=85KNm第四道次，軋輥軸承的摩擦力矩==1100（800/1500）= KNm傳動機構的摩擦力矩== =附加摩擦力=+= KNm第五道次，軋輥軸承的摩擦力矩==1100（600/1500）= KNm傳動機構的摩擦力矩==+ =附加摩擦力=+= KNm第六道次，軋輥軸承的摩擦力矩==1100（600/1500）= KNm傳動機構的摩擦力矩==+ =附加摩擦力=+= KNm表418各道次的附加摩擦力機架F1F2F3F4F5F6Mm1（KNm）Mm2（KNm）10Mm（KNm）85空轉力矩是指空載轉動軋機主機列所需的力矩。通常可根據(jù)實際資料可取電機額定力矩的3%~6%，對于本設計取3%，根據(jù)資料取電機的額定功率為7000KW。 Mk= （428）其中MH=PD/n，n為電機轉速表419各機架電機的轉速機架F1F2F3F4F5F6軋制速度（m/s）10軋輥轉速（rpm）電機轉速（rpm）各道次的空轉力矩Mk1== KNmMk2== KNmMk3== KNmMk4== KNmMk5== KNmMk6== KNm第一道次=++=第二道次=++=第三道次=+85+= KNm第四道次=++= KNm第五道次=++=第六道次=++= KNm表420各道次電機軸上的總的傳動力矩機架F1F2F3F4F5F6軋制力矩（KNm）附加摩擦力矩（KNm）85空轉力矩（KNm）總的傳動力矩（KNm）表421軋制規(guī)程表來料厚度（mm）65成 品 厚 度（mm）鋼 種Q345B來料寬度（mm）1550成 品 寬 度（mm）1550出 爐 溫 度（℃）1050來料長度（m）成 品 長 度（m）F1入口溫度（℃）996卷重（t）單位卷重（kg/m）F6出口溫度（℃）907機架厚 度（mm）壓 下率（%）速 度（m/s）純軋時間（s）電 機轉 速（rpm）電 機功 率（KW）工作輥直徑（mm）軋 制力 矩（KNm）軋 制 力（MN）立輥F1457000800F2437000800F3407000800F4407000800F5357000600F620107000600 軋制過程中主要參數(shù)的校核軋機工作時電動機的負荷是間斷式的不均勻負荷，而電動機的額定力矩是指電動機在此負荷下長期工作，其溫升在允許的范圍內的力矩。為此必須計算出負荷圖中的等效力矩，其值按下式計算： （429）式中 ——等效力矩； ——軋制時間內各段純軋時間； ——軋制時間內各段間隙時間； ——各段軋制時間所對應的力矩； ——各段間隙時間所對應的力矩。表422各機架的純軋時間及間隙時間機架F1F2F3F4F5F6純軋時間（s）間隙時間（s）軋制時間力矩（KNm）間隙時間力矩（KNm）第一機架，電機等效力矩== KNm第二機架，電機等效力矩==第三機架，電機等效力矩==365KNm第四機架，電機等效力矩==第五機架，電機等效力矩==第六機架，電機等效力矩== KNm 繪制軋機工作圖表軋鋼機的工作圖表，或稱軋制圖表即是研究和分析軋制過程的工具。在軋制圖表中所標明了軋制過程中道次與時間的關系。通過對這些關系的研究與分析可以清楚地看到：軋件在軋制過程中所占用的軋制時間、各道次之間的間隙時間、軋制一根鋼機組所需要的總的延續(xù)時間和軋制過程中軋件交叉軋制的情況，軋件在任一時間所處的位置等等。而這些正是了解和掌握軋制過程的重要內容，是研究和改進軋鋼機工作的重要依據(jù)。軋制圖表的時間特征為： 即 （430）式中 T——軋制節(jié)奏時間；s ——一根鋼的總延續(xù)時間；s ——上根軋完到下根開始軋的間隔時間；s ——各道次純軋時間之和；s——各道次間的間隙時間之和；s軋制圖表表示和反映了軋制道次和時間之間的關系。而在軋制圖表中所表明的純軋時間、間隙時間、軋制節(jié)奏時間和軋制總延長時間被稱為四個特征時間。連續(xù)式軋機是現(xiàn)代化軋機，其生產能力大，機械化自動化程度高，而且占地面積小，是現(xiàn)代化軋機發(fā)展的方向。但因其設備復雜，電控設備要求嚴格，且投資較高，影響其廣泛應用?，F(xiàn)將軋機工作圖表繪制于圖45中。圖45連續(xù)式布置的軋機工作圖表從圖中可以看出軋機的工作圖表的特點是有：（1）、因維持連軋關系的軋機每架只軋一道且保持單位時間內通過機架的金屬流量相等的原則，各道次純軋時間相等。即 .4秒。（2）、各道次間的間隙時間隨各架軋機軋制速度的提高而遞減。 （3）、軋制節(jié)奏時間：秒。（4）、軋制總延續(xù)時間：秒。對于新設計的軋機，需要根據(jù)等效力矩來計算電動機的功率，即： N=KW (431)式中 n——電動機的轉速，r/min； ——由電動機到軋機的傳動效率。各機架電動機的功率：第一機架KW第二機架KW第三機架KW第四機架KW第五機架KW第六機架KW由于各機架所選電動機的額定功率均為7000KW，各機架的電動機功率計算值都在7000KW以內，所以各機架的電動機均能安全使用。校核電動機溫升條件為： ≤ （432）電動機的溫升條件滿足要求校核電動機的過載條件為： （433） 式中 ——軋制周期內最大的力矩； ——電動機的允許過載系數(shù)，直流電動機=～；交流同步電動機，=～； ——電動機的額定力矩；最大力矩3879 2170=5425 KNm，電動機的過載條件滿足要求。 軋機的強度校核 板帶軋輥的強度計算有以下特點： 1)軋制時板帶位于軋輥正中，軋制力按均布載荷對待，軸承兩側的支反力相等； 2)輥身直