【正文】 9)M/ W(MPa)(11)=177。(6)/(4)00(MM)/W(MPa)(12)=177。[(7)(6)]/(5)00 (MPa)(13)=(11)+(12)00+ (MPa)(14)=(10)+(13) e=ya e=y a——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力；——預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比。 取最不利的外層鋼筋N2進(jìn)行驗(yàn)算，表226示出了N2號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力的計(jì)算過(guò)程和結(jié)果，最大拉應(yīng)力在跨中截面，為 ，可見(jiàn)其結(jié)果符合規(guī)范要求。表226 N2號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算表 應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)I（cm）(1)293126952911269548539605I( cm)(2)375759393728593946952431e(cm)(3)e(cm)(4)M(Nm)(5)217188016289100M(Nm)(6)695783067083100M e/ I(MPa)(7)=(5)(3)/(1)(M M) e/ I(MPa)(8)=[(6)(5)](4)/(2)(MPa)(9)=(7)+(8) = (MPa)(10)=(9) (MPa)(11)+(12)=(10)+(11)表中：在后張法中，鋼筋的控制應(yīng)力是在預(yù)加力和自重作用下測(cè)得的，所以在計(jì)算鋼絞線最大應(yīng)力時(shí)，不再考慮自重的影響。但考慮到在預(yù)加應(yīng)力時(shí)，梁的兩端并非理想支座，而梁架設(shè)好之后的支座反力明確，因此，由預(yù)應(yīng)力反拱所產(chǎn)生的M要比使用階段時(shí)所產(chǎn)生的M要小。偏安全計(jì)，在計(jì)算鋼絞線應(yīng)力時(shí)，仍考慮梁自重應(yīng)力。1） 截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算此項(xiàng)驗(yàn)算主要為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠的安全度。以1號(hào)梁的跨中截面為例，對(duì)其上梗肋（aa，）、凈軸（nn）、換軸(oo)和下梗肋（bb）等四處分別進(jìn)行主壓應(yīng)力驗(yàn)算，其它截面均可用同樣方法計(jì)算。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： =式中：——由作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計(jì)算：=+=yyy=+式中：——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。表222示出了的計(jì)算過(guò)程，表223示出了的計(jì)算過(guò)程，混凝土主壓應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表227， MPa，可見(jiàn)其結(jié)果符合規(guī)范要求。表227 計(jì)算表 截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中N ()（1）M(Nm)（2）4439610443961044396104439610A(cm)（3）I(cm)（4）29312695293126952931269529312695y(cm)（5）0I( cm)（6）37575939375759393757593937575939y(cm)（7）0M(Nm)（8）2171880217188021718802171880M(Nm)（9）6957830695783069578306957830N/A(MPa)（10）=（1）/（3）M y/ I(MPa)（11）=（2）（5）/（4）(MPa)（12）=（10）（11）M y/ I( MPa )（13）=（8）（5）/（4）(MM)y/I(MPa)（14）=[(9)(8)] (7)/(6)( MPa )(15)=(13)+(14)=+( MPa )(16)=(12)+(15)四分點(diǎn) ( MPa )支點(diǎn) ( MPa )表中：計(jì)算aa,oo,nn處壓應(yīng)力時(shí)，M為荷載標(biāo)準(zhǔn)值的最大彎矩組合；計(jì)算bb處壓應(yīng)力時(shí)，M為最小彎矩組合，即活載效應(yīng)為0。表228 計(jì)算表 截面主應(yīng)力部位（MPa）(MPa)=+（MPa）標(biāo)準(zhǔn)組合標(biāo)準(zhǔn)組合標(biāo)準(zhǔn)組合（1）（3）（5）跨中aaoonnbb四分點(diǎn)aaoonnbb支點(diǎn)aaoonn表中：在混凝土主應(yīng)力計(jì)算中，習(xí)慣上在計(jì)算剪應(yīng)力時(shí)取用各計(jì)算截面的最大剪力，計(jì)算法向應(yīng)力時(shí)取用各計(jì)算截面的最大彎矩。實(shí)際上，由于對(duì)同一計(jì)算截面下去可能同時(shí)出現(xiàn)最大剪力和最大彎矩，因此上表所計(jì)算的主應(yīng)力值稍偏大些。 橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計(jì)算其在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力。（1）預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力驗(yàn)算此階段指初始預(yù)加力與主梁自重力共同作用的階段，驗(yàn)算混凝土截面下緣的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，施工階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： f′= f′=式中：，——預(yù)加應(yīng)力階段混凝土的法向壓應(yīng)力、拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： =+ =+f′，f′——與構(gòu)件制作、運(yùn)輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度f(wàn)′相應(yīng)的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度標(biāo)注值，本設(shè)計(jì)考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到C45時(shí)開(kāi)始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束，則： f=，f′=。表229示出了預(yù)加應(yīng)力階段混凝土法向應(yīng)力的計(jì)算過(guò)程。通過(guò)各控制界面計(jì)算，得知界面邊緣的混凝土法向應(yīng)力均能符合上述規(guī)定。因此就法向應(yīng)力而言，表明在主梁混凝土達(dá)到C45強(qiáng)度時(shí)可以開(kāi)始張拉鋼束。表229 預(yù)加應(yīng)力階段的法向應(yīng)力計(jì)算表 應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)上緣下緣上緣下緣上緣下緣N()(1)M(Nm)(2)498382049838204670780467078018967501896750A(cm)(3)W(cm)(4)314265194321316174195260510121306985M(Nm)(5)217188021718801628910162891000N/ A(MPa)(6)=(1)/(3)M/ W (MPa)(7)=177。(2)/(4)(MPa)(8)=(6)+(7)M/W (MPa)(9)=177。(5)/(4) (MPa)(10)=(8)+(9)1） 吊裝應(yīng)力驗(yàn)算本設(shè)計(jì)采用兩點(diǎn)吊裝，吊點(diǎn)設(shè)在兩支點(diǎn)內(nèi)移50cm處，即兩吊點(diǎn)間的距離28m。對(duì)于1號(hào)梁，一期恒載集度g=。根據(jù)《橋規(guī)》，構(gòu)件在吊裝、運(yùn)輸時(shí)，因此可分別按g= KN/m（超重）和g= KN/m（失重）兩種情況進(jìn)行吊裝應(yīng)力驗(yàn)算，結(jié)果列于表230中。 通過(guò)各控制界面計(jì)算，發(fā)生在失重狀態(tài)下四分點(diǎn)截面下緣；，發(fā)生在超重狀態(tài)下跨中截面下緣，可見(jiàn)混凝土法向應(yīng)力均滿足施工階段要求。表230 吊裝階段的法向應(yīng)力計(jì)算表 應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)上緣下緣上緣下緣上緣下緣N()（1）M(Nm)（2）498382049838204670780467078018967501896750A(cm)（3）W(cm)（4）314265194321316174195260510121306985超重M(Nm)（5）260604926060491954537195453772537253失重M(Nm)（6）184599518459951384496138449651525152N/ A(MPa)（7）=（1）/（3）M/ W (MPa)（8）=177。（2）/（4）(MPa)（9）=（7）+（8）超重M/W(MPa)（10）=177。（5）/（4）失重M/W(MPa)（11）=177。（6）/（4）超重 (MPa)（12）=（9）（10）失重 (MPa)（13）=（9）+（11） 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部壓力，可能使粱端產(chǎn)生縱向裂縫，需要進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)滿足下列要求：其中，此橋張拉混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50，張拉控制應(yīng)力為139MPa，則： 此橋用夾片式錨具，該錨具的墊板與其后的喇叭管連成整體，如圖所示。錨墊板尺寸為210，喇叭管尾端接內(nèi)徑70mm的波紋管。根據(jù)錨具的布置情況（如下圖），取最不利的1號(hào)（或2號(hào)）鋼束進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算。則：））） =公式右邊=公式左邊=所以主梁局部受壓區(qū)的截面尺寸滿足規(guī)范要求。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對(duì)錨下設(shè)置間接的局部承壓構(gòu)件，按下式進(jìn)行局部抗壓承載力驗(yàn)算： 此橋采用的間接鋼筋為HRB335的螺旋形鋼筋，直徑12mm，間距s=50mm，螺旋鋼筋中心直徑200mm。則：=公式右邊=(280) 40252=(KN)公式左邊=(KN)因此，主梁端部的局部承壓滿足規(guī)范要求。以四分點(diǎn)截面為平均值將全梁近似處理為等截面桿件，然后按材料力學(xué)方法計(jì)算1號(hào)梁跨中撓度。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，計(jì)算預(yù)加力引起的反拱值時(shí)，剛度采用，計(jì)算公式：dx圖中示出了反拱度的計(jì)算圖式，其中圖繪制在 圖內(nèi)，設(shè)圖的面積及形心至跨中的距離分別為A和d，并將它劃分為六個(gè)規(guī)則的圖形，分塊面積及形心位置為和，計(jì)算公式列入表中。表231 分塊面積及形心位置的計(jì)算 分 塊面積（）形心位置（cm）矩形1矩形2三角形3=矩形4三角形5)弓形6半個(gè)圖表中：為錨固點(diǎn)截面的鋼束重心到凈軸的豎直距離（見(jiàn)圖）；為彎起結(jié)束點(diǎn)到錨固點(diǎn)的豎直距離；為鋼束彎起點(diǎn)到凈軸的豎直距離；為鋼束彎起角。上述積分按圖乘法計(jì)算，即單束反拱度，具體計(jì)算見(jiàn)表 232所示跨中反拱度： 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的影響，即：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，,則恒載效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計(jì)算：（↑） 短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計(jì)算：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的撓度值，乘以撓度的長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù) ，對(duì)C50混凝土，則荷載短期效應(yīng)組合引起的長(zhǎng)期撓度值為：（↓）恒載引起的長(zhǎng)期撓度值為：（↓）按《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自身產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度后梁的最大撓度不應(yīng)超過(guò)計(jì)算結(jié)構(gòu)的1/600，即：可見(jiàn)，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。按《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度時(shí)，可不設(shè)預(yù)拱度。此設(shè)計(jì)中，，滿足規(guī)范要求，可不設(shè)預(yù)拱度。鑒于具有多根內(nèi)橫隔梁的橋梁跨中處的橫隔梁受力最大，通?？芍挥?jì)算跨中橫的梁的作用效應(yīng)。其余橫隔梁可依據(jù)跨中橫隔梁偏安全地選用相同的截面尺寸和配筋。根據(jù)《橋規(guī)》，橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載計(jì)算應(yīng)采用車輛荷載，圖217示出跨中橫隔梁縱向的最不利荷載布置。對(duì)于跨中橫隔梁的最不利荷載布置，縱向一行車輪對(duì)橫隔梁的計(jì)算荷載為： 跨中橫隔梁受力影響線面積： 計(jì)算彎矩效應(yīng)時(shí)：計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)：通常橫隔梁彎矩為靠近橋中線的截面較大，而剪力則在靠近兩側(cè)邊緣處的截面較大。所以，如圖218所示的跨中橫隔梁，只用取A、B兩個(gè)截面計(jì)算橫隔梁的彎矩，取1號(hào)梁右和2號(hào)梁右截面計(jì)算剪力。采用修正的剛性橫梁法計(jì)算橫隔梁作用效應(yīng)，先需作出相應(yīng)的作用效應(yīng)影響線。（1）繪制作用效應(yīng)影響線1）計(jì)算公式如圖（218a）所示，在橋梁跨中當(dāng)單位荷載p=1作用在號(hào)梁軸上時(shí)，號(hào)所受的作用為豎向力（考慮主梁抗扭）。因此，由平衡條件得出A截面的彎矩計(jì)算公式：當(dāng)P=1作用在截面A的左側(cè)時(shí)：即 式中： 號(hào)梁軸到A