【正文】 bSan(cm3)Sao(cm3)Τa(Mpa)Snn(cm3)Sno(cm3)Τn(Mpa)Son(cm3)Soo(cm3)τ0(Mpa)Sbn(cm3)Sbo(cm3)Τb(Mpa)跨中一期恒載020 —0 —0 —0 —0短期組合— — — — 預加力0 —0 —0 —0 —0短期組合剪應力 　—— —— —— —— 四分點一期恒載20 — — — — 短期組合— — — — 預加力 — — — — 短期組合剪應力 　—— —— —— —— 支點一期恒載55 — — — ———短期組合— — — ———預加力 — — — ———短期組合剪應力 　—— —— —— ———湖南工業(yè)大學科技學院畢業(yè)設計（論文） 持久狀況構件應力計算按持久狀況設計的預應力混凝土受彎構件，應計算其使用階段正界面混凝土法向壓應力、受拉區(qū)鋼筋的拉應力，并不得超過規(guī)定的限值。計算時荷載取其標準值，汽車荷載應計入沖擊系數(shù)。根據(jù)《公預規(guī)》，使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的壓應力應滿足下式的要求： 式中 ——在作用標準效應組合下混凝土的法向壓應力，可按下式計算：（）——由預應力產(chǎn)生的混凝土正拉應力，按下式計算：（）——標準效應組合的彎矩值。： 正截面混凝土壓應力驗算計算表應力部位跨中上緣跨中下緣四分點上緣四分點下緣支點上緣支點下緣Np()345293452933844.3532735327Mp(Nm)306913230691322702823785070785070An(cm2)660766076607Wn(cm3)3666462112813695271404889278593Wo(cm3)471058255358468514.485003297854Mg1(Nm)149152414915241118643111864300Mk(Nm)363289121051512723313157886300Np/An(Mpa)Mp/Wn(Mpa)σpt(Mpa)Mg1/Wn(Mpa)00(MkMg1)/Wo(Mpa)00σkc(Mpa)00σkc+σpt(Mpa)由上表的計算過程和計算結果可以看出，最大壓應力在跨中截面下緣處，，符合的要求。使用階段預應力鋼筋拉應力應滿足下式的要求 式中 ——預應力筋扣除全部損失后的有效應力； ——在作用標準組合效應下受拉區(qū)預應力筋產(chǎn)生的拉應力，按下式計算（）（） 、——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即 ——在作用標準效應組合下預應力筋重心處混凝土的正拉應力； ——預應力筋與混凝土的彈性模量之比。根據(jù)鋼束布置圖可知，4號鋼束最靠近受拉邊緣，故只需對4號鋼束進行驗算，表84為4號預應力筋拉應力的計算過程和結果。 4號預應力筋拉應力驗算表應力部位跨中四分點支點﹙Nm﹚149152411186430﹙Nm﹚363289127233130/MPa0/MPa0/MPa0/MPa0/MPa/MPa根據(jù)上表可知，4號預應力筋的最大拉應力發(fā)生在跨中截面，符合MPa的要求。 斜截面混凝土主壓應力驗算此項驗算主要為了保證混凝土在沿主壓應力方向破壞時也具有足夠的安全度。在梁的跨中截面，對其上梗肋（aa）,凈軸（nn）、換軸（oo）和下梗肋（bb）等四處分別進行主壓應力驗算。根據(jù)《公預規(guī)》，斜截面混凝土主壓應力符合下列要求：式中：——由作用標準效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土主壓應力，按下式計算：（）（）（）其中：——在計算主應力點，由荷載標準組合和預應力產(chǎn)生的混凝土法向應力；——在計算主應力點，由荷載標準組合和預應力產(chǎn)生的混凝土剪應力；，，最大壓應力出現(xiàn)在四分點截面的b—b處， MPa，符合規(guī)范要求。 σcx計算表截面應力部位aaoonnbb跨中Np()Mp(Nm)An(cm2)In(cm4)yni(cm)0I0(cm4)yoi(cm)0Mg1(Nm)1491524149152414915241491524Mk(Nm)3632891363289136328913632891Np/An(Mpa)Mpyni/In(Mpa)0σpc(Mpa)Mg1yni/In(Mpa)0(MkMg1)yoi/Io(Mpa)0σk(Mpa)σcx=σpc+σk(Mpa)四分點Np()Mp(Nm)An(cm2)In(cm4)yni(cm)0I0(cm4)yoi(cm)0Mg1(Nm)1118643111864311186431118643Mk(Nm)2723313272331327233132723313Np/An(Mpa)Mpyni/In(Mpa)0σpc(Mpa)Mg1yni/In(Mpa)0(MkMg1)yoi/Io(Mpa)0σk(Mpa)σcx=σpc+σk(Mpa)截面應力部位aaoonn支點Np()Mp(Nm)An(cm2)In(cm4)yni(cm)0I0(cm4)yoi(cm)0Mg1(Nm)000Mk(Nm)000Np/An(Mpa)Mpyni/In(Mpa)0σpc(Mpa)Mg1yni/In(Mpa)000(MkMg1)yoi/Io(Mpa)000σk(Mpa)000σcx=σpc+σk(Mpa) σtp計算表 截面主應力部位σcx(Mpa)τ(Mpa)σtp(Mpa)標準組合標準組合標準組合跨中aannoobb四分點aannoobb支點aannoobb———湖南工業(yè)大學科技學院畢業(yè)設計（論文） τ計算表截面荷載V/B(cm)上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSan(cm3)Sao(cm3)ΤaMpa)Snn(cm3)Sno(cm3)Τn(Mpa)Son(cm3)Soo(cm3)τ0(Mpa)Sbn(cm3)Sbo(cm3)Τb(Mpa)跨中一期恒載020 　0 　0 　0 　0標準組合　 　 　 　 預加力0 　0 　0 　0 　0標準組合剪應力 　　　 　　 　　 　　 四分點一期恒載20 　 　 　 　 標準組合　 　 　 　 預加力 　 　 　 　 標準組合剪應力 　　　 　　 　　 　　 支點一期恒載55 　 　 　 　　　標準組合　 　 　 　　　預加力 　 　 　 　　　標準組合剪應力 　　　 　　 　　 　　— 91 湖南工業(yè)大學科技學院畢業(yè)設計（論文） 短暫狀況構件的應力驗算橋梁構件的短暫狀況，應計算其在制作、運輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應力，并滿足相應的設計要求。 預加應力階段的應力計算 此階段是指初始預加力與主梁自重力共同作用的階段，驗算混凝土截面下緣的最大壓應力和上緣的最大拉應力 （） （） 。 預加應力階段的法向應力計算表應力部位跨中上緣跨中下緣四分點上緣四分點下緣支點上緣支點下緣Np0()Mp0(Nm)An(cm2)Wn(cm3)Mg1(Nm)149152414915241118643111864300Np0/An(Mpa)Mp0/Wn(Mpa)σp(Mpa)Mg1/Wn(Mpa)00σct(Mpa)由上表可以看出，跨中下緣存在最大壓應力：。預加應力階段正截面壓應力應滿足下式要求：故正截面壓應力符合要求。上面公式中，為構件制作、運輸和安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強度相應的抗壓強度標準值，本設計考慮混凝土強度達到C45時開始張拉預應力鋼束，則。通過各控制截面的計算，得知截面邊緣的混凝土法向應力均能符合上述規(guī)定。因此，就法向應力而言，可以在混凝土強度到達C45時開始張拉鋼束。 吊裝應力驗算本設計采用兩點吊裝，吊點設在兩支點內(nèi)50cm處。對于邊梁，一期恒載集度為g1=。根據(jù)《橋規(guī)》，構件在吊裝、運輸時，因此可分別按g1==(超重)和g1==(失重)兩種情況進行吊裝應力驗算。通過各控制截面的計算， MPa MPa，發(fā)生在失重狀態(tài)跨中截面下緣； MPa，%的縱向鋼筋。發(fā)生在失重狀態(tài)跨中截面上緣，可見混凝土法向應力均滿足施工階段要求。 吊裝階段的法向應力計算 應力部位跨中上緣跨中下緣四分點上緣四分點下緣支點上緣支點下緣Np0()Mp0(Nm)An(cm2)Wn(cm3)超重Mg1(Nm)失重Mg1(Nm)Np0/An(Mpa)Mp0/Wn(Mpa)