【正文】 載計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)ηi單孔雙孔單孔雙孔BR1BR1BR1BR1對稱布置按杠桿法計算單列行車公路Ⅱ級η1=000η2=η3=η4=η5=000雙列行車公路Ⅱ級η1=η2=η3=η4=η5=人群荷載η1=η2=η3=000η4=η5=非對稱布置按偏心壓力法計算單列行車公路Ⅱ級η1=η2=η3=η4=η5=雙列行車公路Ⅱ級η1=η2=η3=η4=η5=人群荷載η1=η2=η3=η4=η5=⑷各梁恒載、活載反力組合： 計算見下表，表中均取用各梁的最大值，其中沖擊系數(shù)為1+μ=表24 各梁恒載、活載反力組合計算表（單位：）編號荷載情況1號梁R12號梁R23號梁R34號梁R45號梁R51恒載2公路–Ⅱ級雙列對稱3公路–Ⅱ級雙列非對稱4人群對稱05人群非對稱6①+②+④7①+②+⑤8①+③+④9①+③+⑤四、雙柱反力Gi計算 計算如下表所示：表25 雙柱反力Gi計算 荷載組合情況計 算 式反力Gi（KN）組合⑥ 公路–Ⅱ級雙列對稱，人群對稱組合⑦ 公路–Ⅱ級雙列對稱，人群非對稱組合⑧ 公路–Ⅱ級雙列非對稱，人群對稱組合⑨ 公路–Ⅱ級雙列非對稱，人群非對稱由上表得：偏載左邊的立柱反力最大（G1 G2）,由荷載組合⑦時（公路–Ⅱ級雙列對稱布置與人群非對稱組合）控制設(shè)計。此時 內(nèi)力計算⑴恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力 ①彎矩計算 截面位置如上圖所示，為求最大彎矩值，支點負(fù)彎矩用非對稱布置時的數(shù)值，跨中彎矩用對稱布置時的數(shù)值。 圖示各截面彎矩計算式為： 各種荷載組合下的各截面彎矩計算見下表（表中內(nèi)力計算未考慮施工荷載的影響）：表26 各截面的彎矩計算表荷載組合情況墩柱反力梁的反力各截面彎矩1122334455組合⑥ 公路–Ⅱ級雙列對稱0組合⑦ 公路–Ⅱ級雙列對稱0組合⑧ 公路–Ⅱ級雙列非對稱0組合⑨ 公路–Ⅱ級雙列非對稱0 ② 相應(yīng)于最大彎矩時的剪力計算一般計算公式為：截面11 ； 22 ；33 ； 44 ；55 表27 各截面剪力計算表荷載組合墩柱反力(KN)支座反力（KN）各截面剪力（KN）１１２２３３４４５５組合⑥3471100814351615010081008100810082462246210271027587組合⑦35109521499163209529529529522558255810581058574組合⑧31301274108610340313031303130313018561856769769354組合⑨316912181151105103169169169316919511951800800251⑵蓋梁內(nèi)力匯總表中各截面內(nèi)力均取最大值，按下表可繪制內(nèi)力計算的包絡(luò)圖表28 蓋梁內(nèi)力匯總表內(nèi)力　　　　　　截面號１１２２３３４４５５彎 矩0剪 力左660右660左0右左右 截面配筋設(shè)計與承載力效核：采用C30砼，主筋用HRB335,32鋼筋,保護層(鋼筋中心至砼邊緣)用50mm則：　?、耪孛婵箯澇休d力驗算　　　由　　得：　以下取③③截面做配筋設(shè)計，其它截面類同，在此不做詳細計算。已知： 取　　　　即： 選用25鋼筋,其根數(shù)，選用10根，則配筋率：該截面實際承載力為：　　　　　　　計算結(jié)果表明，對正截面承載能力與配筋率而言，配筋設(shè)計滿足《公預(yù)規(guī)》要求。表29各截面鋼筋量計算表截面所需鋼筋面積所需25根數(shù)實際選用含筋率（﹪）根數(shù)11622833104485510⑵斜界面抗剪承載能力驗算 ： 式中；—預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，取 —混凝土抗拉設(shè)計強度，= 對于①—①截面：對于②—②～⑤—⑤截面： 按《公預(yù)規(guī)》： 由上表對照可知，各截面值均在計算范圍之間，則表明截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。斜截面抗剪承載力計算：因蓋梁跨高比：則水平分布鋼筋布置較少，可忽略其作用，此時斜截面抗剪承載力按下式計算： 式中：—異號彎矩影響系數(shù)，取 —斜截面縱向受拉鋼筋配筋率， ④—④截面以左箍筋配筋率： ④—④截面以右箍筋配筋率：表210 各截面抗剪強度計截 面(KN)b(mm)(mm)p(﹪)11左12001右1200122左120010501右12001050133左120010501右12001050144左120010501右12001050155左120010501右12001050計算結(jié)果表明，斜截面抗剪承載力滿足要求。⑶全梁承載力校核 已知,一根主筋32所能承受的彎矩值 其， 代入后得：據(jù)此繪制彎矩包絡(luò)圖和全梁承載力校核圖： 橋墩墩柱計算墩柱直徑為100，用C30混凝土，主筋采用HRB335鋼筋.一、荷載計算：恒載計算：由以上計算得：（1） 上部構(gòu)造恒載，一孔重：；（2） 蓋梁自重（半根蓋梁）：；（3） 橫系梁重： ；（4） 墩柱自重： ； 作用墩柱底面的恒載垂直力為： ； 活載計算：荷載布置及行使情況見前述圖，由蓋梁計算得知：(1) 公路–Ⅱ級a. 單孔荷載單列車時：=0， =， =；相應(yīng)制動力： ；按《公預(yù)規(guī)》制動力不小于90，所以制動力取90. b. 雙孔荷載單列車時：， =， =；相應(yīng)制動力： . （2）人群荷載： a. 單孔行人（單側(cè)）：=0， =， =；b. 雙孔行人（單側(cè)）： ==， =；活載中，雙孔荷載產(chǎn)生支點處最大反力值，即產(chǎn)生最大墩柱垂直力；單孔荷載產(chǎn)生最大偏心彎矩，即產(chǎn)生最大墩柱底彎矩。 雙柱反力橫向分布計算：（1） 公路–Ⅱ級單列車時： 雙列車時： （2）人群荷載單側(cè)時：== == 雙側(cè)時：=荷載組合：（1） 最大最小垂直反力計算如下表：表211 可變荷載垂直反力計算（雙孔）編號荷載情況最大垂直反力（）最小垂直反力（）BB1公路Ⅱ級單列車2雙列車3人群荷載單側(cè)4雙側(cè)注：表中公路Ⅱ級已計入沖擊系數(shù)=（2） 最大彎矩計算（表內(nèi)水平力由兩墩柱平均分配）：表212可變荷載最大彎矩計算表編號荷載情況墩柱頂反力B（1+ ）垂直力（）水平力H（）對墩柱頂中心彎矩（）B1B2B1+B2（B1B2）1上部構(gòu)造與蓋梁恒載002公路Ⅱ級單孔雙列車0453人群單孔雙側(cè)二、截面配筋計算及應(yīng)力驗算作用于墩柱頂?shù)姆戳Γ? （1）垂直力：最大垂直力： 最小垂直力：（需考慮與最大彎矩值相適應(yīng)）由表知：（2）水平力： H=45；（3）彎 矩： 作用于墩柱底的外力： 截面配筋計算：墩柱頂用C30混凝土，選用12根Ф20 HRB335鋼筋，則縱向鋼筋配筋率：由于＜7 ∴不計偏大系數(shù)，取圖213 尺寸單位：cm（1）雙孔荷載，按最大垂直力時，墩柱頂按軸心受壓構(gòu)件驗算： 滿足規(guī)范要求。（3） 單孔荷載，最大彎矩時，墩柱頂按小偏心受壓構(gòu)件驗算：（4） ∴ 計算偏心距根據(jù)《公預(yù)規(guī)》偏心受壓構(gòu)件承載力計算應(yīng)符合下列規(guī)定： 其中； 由r=50cm 則： 按《公預(yù)規(guī)》提供的附錄c表“圓形截面鋼筋混凝土偏壓構(gòu)件正截面抗壓承載力計算系數(shù)表”： 設(shè)ξ= A= B= C= D= 則： 計算偏心距與實際值基本相等，則ξ=. 計算結(jié)果表明，墩柱承載力滿足規(guī)范要求。 鉆孔灌注樁計算，用C30混凝土，Ф20 HRB335鋼筋，灌注樁按m法計算，樁身砼受壓彈性模量， 確定m值：根據(jù)地質(zhì)條件： 則： ⑴荷載計算每一根樁承受的荷載為：單孔恒載反力：蓋梁恒重反力：系梁恒重反力：單根墩柱自重：作用于樁頂?shù)暮爿d反力為：灌注樁每延米自重： （已扣除浮力）活載反力：①雙孔活載反力：（公路Ⅱ級） （人群單側(cè)）②單孔活載反力：（公路Ⅱ級） （人群雙側(cè)）③制動力T=45，作用點在支座中心，距樁頂距離為：④縱向風(fēng)力： 442= 則由蓋梁引起的風(fēng)力： 對樁頂?shù)牧Ρ蹫椋憾罩鸬娘L(fēng)力： =對樁頂?shù)牧Ρ蹫椋?橫向風(fēng)力因墩柱橫向剛度較大可不予考慮。作用于樁頂?shù)耐饬? 如圖所示： KN（雙孔） （單孔） （單跨活載時）作用于地面處樁頂?shù)耐饬? =⑵樁長計算 由確定單樁容許承載力的經(jīng)驗公式初步計算樁長，灌注樁最大沖刷線以下的樁長為h，則： [N]= 其中：U—樁周長， 考慮用旋轉(zhuǎn)式鉆機，成孔直徑則增大5，則τi—樁壁極限摩阻力，按表值取，即40i—土層深度(m)λ—考慮樁入土深度影響的修正系數(shù)，取λ=m0—考慮孔底沉淀層厚度影響的消底系數(shù)，取m0=A—樁底截面積， A=πR2=[σ0]—樁底土層容許承載力，取[σ0]=220K2—深度修正系數(shù)，取K2=—土層的容重，?。ㄒ芽鄢×Γ┑茫簶兜鬃畲蟠怪绷椋杭矗? 取 h=38m ,即地面以下樁長為38m