【正文】 B3C3C3 左 V M C3 右V 跨中 M M C3D3D3 V 標準層框架梁內(nèi)力組合表（二層） 恒+ 震層次 位置 內(nèi)力 恒載 活載 震 1 震 2 恒+*活 震 1 震 2 控制內(nèi)力M A2V 跨中 M M A2B2B2 左 V M B2 右V 跨中 M 0 0 M B2C2C2 左 V C2D2 C2 右 M 華北理工大學建筑工程學院V 跨中 M M D2V 首層框架梁內(nèi)力組合表（一層） 恒+ 震層次 位置 內(nèi)力 恒載 活載 震 1 震 2 恒+*活 震 1 震 2 控制內(nèi)力M A1V 跨中 M M A1B1B1 左 V M B1 右V 跨中 M 0 0 M B1C1C1 左 V M C1 右V 跨中 M M C1D1D1 V 表 328 各層框架柱內(nèi)力組合表第 3 章 結構設計部分A、D 柱內(nèi)力組合（恒+ 活）+ 震 控制內(nèi)力層次位置內(nèi)力 恒載 活載 震 1 震 2 恒+活 恒+* 活 震 1 震 2 M、N 最大 N 最小M 柱頂 N M 4 柱底 N M 柱頂 N M 3 柱底 N M 柱頂 N M 2 柱底 N M 柱頂 N M 1 柱底 N B、C 柱內(nèi)力組合（恒+ 活）+ 震 控制內(nèi)力層次位置內(nèi)力 恒載 活載 震 1 震 2 恒+活 恒+* 活 震 1 震 2 M、N 最大 N 最小M 柱頂 N 4柱 M 華北理工大學建筑工程學院底 N M 柱頂 N M 3 柱底 N M 柱頂 N M 2 柱底 N M 柱頂 N M 1 柱底 N 第 3 章 結構設計部分 截面設計（1）框架梁。 本工程框架結構高度小于 30 米抗震設防烈度為 8 度，建筑分類為丙類，因此抗震等級為 3 級。根據(jù)抗震規(guī)范得構件承載力抗震調(diào)整系數(shù)分別?。毫菏軓?。?RE?偏壓柱（軸壓比小于 的柱） ；?RE?偏壓柱（軸壓比不小于 的柱） ；8梁柱受剪 ?RE?框架梁的配筋計算這里僅以 7 軸框架第一層 AB 跨框架梁為例，說明計算方法和過程其它層梁的配筋結果見表。從梁的內(nèi)力組合表中分別選出 AB 跨跨中截面及支座截面的最不利內(nèi)力支座彎矩： mkNMA??? mkNkBRE ????)(6..?彎矩通過跨中彎矩內(nèi)力組合表取最大正彎矩則 kmkNMREP ?????.?跨 中即支座邊緣處的正彎矩為控制內(nèi)力，當梁下部受拉時，按 T 型截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計。T 形截面受彎構件翼緣計算寬度 取值如下：,56360,. 000 ???????? hmahmsbmlb fsnff按 翼 緣 高 度 考 慮 時 ：按 梁 凈 跨 考 慮 時 ：此種情況下不起控制作用，故取 bf2華北理工大學建筑工程學院梁內(nèi)縱向鋼筋選用 級鋼筋，,/360239。 ??bymNf?(1)下部跨中截面按單筋 T 型截面截面， )21056(10/340)(01?? ??????屬于第一類 T 型截面 % . ??????????????）（實 配 鋼 筋 未 超 筋mAmfhbfMycs bscs由于框架梁縱向受拉鋼筋的最小配筋率跨中位置為 %，故滿足要求。（2）將下部跨中截面的鋼筋伸入支座作為支座負彎矩下的受壓鋼筋（）再計算相應的受拉鋼筋 。268s?sA 即支座 A 上部鋼筋： bfahMhxcssy139。020 )(???其中 mx mkNaAfssy )5(.3)(39。0 ???? ????即 說明破壞時 達不到屈服強度，此時取 則支座 A 的上sa?s axs702部受拉鋼筋：639。0 .1)35(.)(ahfMAsys ?????實取 %.251847,1847(23???m由于框架梁縱向受拉鋼筋的最小配筋率支座處為 %，故滿足要求。第 3 章 結構設計部分支座 B 上部鋼筋 2639。0 130)5(.248)( mahfMAsys ?????實配 %.5173,1473(2532???m梁端截面的底面和頂面縱向鋼筋的配筋量之比 ?sA抗震規(guī)范中規(guī)定梁端截面的底面和頂面縱向鋼筋的配筋量之比除計算確定外，一級不應小于 ，二、三級不應小于 ，故滿足要求。AB 跨框架梁斜截面受剪承載力計算【抗規(guī) 】一、二、三級框架梁和抗震墻中跨高比大于 的連梁其梁端截面組合的剪力設計值應按下式調(diào)整： GbnrblvbVlMV??/)(? 式中 梁端剪力增到系數(shù)，二級取 ； 分別為梁左右端截面按順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值；rbl、 梁的重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的兩端截面設計值，GV2/)( ?? 梁的凈跨；nl則 =/).(.nGblV活恒 kNkmmkNb . .)/./. ???? ???考慮地震作用組合的框架梁當跨高比大于 時其受剪截面應符合以下條件： kNbhfkNVbhf cbrec )( 00 ????????????故截面尺寸滿足要求。框架梁端箍筋加密區(qū)構造要求：三級框架箍筋最大間距，取縱向鋼筋直徑的 8倍，梁高的 和 100 中的最小值，加密區(qū)長度取 和 500 中的較大值箍筋41最小直徑取 8mm。華北理工大學建筑工程學院則梁端加密區(qū)箍筋應為 雙肢筋，加密區(qū)長度取 ，箍筋用 HPB30010@8?級鋼筋（ ）239。 /7mNfy?【混規(guī)】中規(guī)定考慮地震作用組合的矩形，T 型和 I 型截面的框架梁其斜截面受剪承載力應符合下列規(guī)定：一般框架梁 則)(100shAfbfVvytREb???kN )(85.)0(10? ???????滿足要求【混規(guī)】規(guī)定梁端設置的第一個箍筋應距框架節(jié)點邊緣不大于 50mm 非加密區(qū)的箍筋間距不宜大于加密區(qū)箍筋間距的 2 倍，沿梁全長箍筋配筋率 應符合以sv?下規(guī)定：三四級抗震等級 則非加密區(qū)的箍筋為 雙肢筋，??20@8?滿足規(guī)范min,min, %.%. svsvssvbA ?? ?????? 則，要求。表 329 框架梁縱向鋼筋和箍筋配筋表樓層 截面 /mm2sA實配鋼筋/mm2sAs 底 /As 頂%?支座ρ≥ρmin＝%跨中ρ≥ρmin＝%加密區(qū)箍筋配筋率非加密區(qū)箍筋配筋率A 3 28（ 1847） %支座B 1302 3 25（ 1473） %AB跨跨中 2 20（ 628） %1BC 支 B 2 32（ 1609 %第 3 章 結構設計部分）座 C 2 32（ 1609） %跨跨中 2 25（ 982） %C 1302 3 25（ 1473） %支座D 3 28（ 1847） %CD跨跨中 2 20（ 628） %A 3 25（ 1473） %支座B 3 22（ 1140） %AB跨跨中 3 18（ 763） %B 3 25（ 1473） %支座C 3 25（ 1473） %BC跨跨中 3 20（ 942） %C 3 22（ 1140） %支座D 3 25（ 1473） %2CD跨跨中 3 18（ 763） %3 AB支座A 3 22（ 1140 %加密區(qū)長度為，箍筋選用雙肢 10@8?BC 跨加密區(qū)長度為。雙肢 208?華北理工大學建筑工程學院）B 3 20（ 942） %跨跨中 2 18（ 509） %B 2 25（ 1473） %支座C 2 25（ 1473） %BC跨跨中 628 2 20（ 628） %C 3 20（ 942） %支座 D 3 22（ 1140） %CD跨跨中 2 18（ 509） %A 2 20（ 628） %支座 B 2 20（ 628） %AB跨跨中 335 3 12（ 339） %B 1019 3 22（ 1140） %支座C 1019 3 22（ 1140） %BC跨跨中 3 18（ 763） %C 3 22（ 1140） %4CD跨支座D 3 22（ 1140） %第 3 章 結構設計部分跨中 335 3 12（ 339） %（2）框架柱框架柱的剪跨比和軸壓比驗算，下表給出 7 軸柱的各層剪跨比和軸壓比計算結果，其中對框架結構中的框架中框架柱，當反彎點在層高范圍內(nèi)時，剪跨比 ?可取 ，由表可見各柱的剪跨比和軸壓比滿足規(guī)范要求。 02hHn表 330 柱的剪跨比和軸壓比驗算柱號 樓層 b/mm h/mm h0/mm Fc/(N/mm2) Hn/mm N/kN Hn/2h0 N/fcbh4 500 500 460 3300 259 2 3 500 500 460 3300 2 2 500 500 460 3300 2 柱1 500 500 460 4400 2 4 500 500 460 3300 2 3 500 500 460 3300 2 2 500 500 460 3300 2 柱1 500 500 460 4400 2 4 500 500 460 3300 2 3 500 500 460 3300 2 2 500 500 460 3300 2 柱1 500 500 460 4400 2 4 500 500 460 3300 259 2 3 500 500 460 3300 2 2 500 500 460 3300 2 柱1 500 500 460 4400 2 框架柱的配筋計算以第三層 A 柱為例說明，根據(jù)框架柱有水平荷載和豎向荷載作用下的彎矩圖，柱的同一截面分別承受正反彎矩，故采用對稱配筋，對稱配筋時可采用界限破壞時的受壓承載力 區(qū)分大、小偏心受壓，當 時為小偏心bcbhfN??01? bN?受壓，當 時為大偏心受壓。?三層 A 軸柱： kfbcb ???華北理工大學建筑工程學院從柱的內(nèi)力組合表可見，柱的軸力設計值 則為大偏心受壓，bNkN??對于大偏心受壓的最不利內(nèi)力組合，選用 M 大， N 小的一組為最不利。最不利組合為： 。構件承載力抗震調(diào)整系數(shù)，,??不小于 的偏心受壓柱， 時，則80RE? ????柱的計算長度： mHl 3...0?長細比： ?h偏心距： 60 ???mahemsiia 4952/042/ ]7./,ax[]/,x[39。0 ???????所 以 取 b0139。0b1210ξα)(ξβ ? )456)(18.(. ..2? ?????)4560(3)(.)()()(.20.39。039。139。 39。039。1????????????mahfxbNeAfAxfmhsycs sysc??故該層柱需按構造配筋，柱截面縱向鋼筋的最小配筋率根據(jù)【混凝土結構設計規(guī)范】 條 且采用 HRB400 級熱軋時應允許減少 ，同時%??第 3 章 結構設計部分每一側(cè)配筋率不應小于 %Asmin=500 500 %=1875mm2?每側(cè)最小配筋率 Asmin=500 500 %=500mm2?每側(cè)選 4 18，A s=1017mm2，共 12 跟 18， As=3051mm2【混凝土結構設計規(guī)范】 條截面尺寸大于 400mm 的柱縱向鋼筋的