某大學教學樓設計畢業(yè)論文-資料下載頁
2025-06-25 02:07本頁面
【正文】 (715)表74 活載（雪載）作用下梁端剪力及柱軸力 (kN)層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA= VBVB=VCVAVBVB=VCN頂=N底N頂=N底50004000300020001000注：剪力V以向上為正。 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 恒載作用下橫向框架彎知的二次分配法(單位:kNm) 00..66000 00 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁0000 00 活載作用下橫向框架彎知的二次分配法(單位:kNm)(a) 恒載作用 (b) 活載作用 豎向荷載作用下框架彎矩圖(單位:kNm) 8 框架結(jié)構的內(nèi)力組合 結(jié)構抗震等級根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為三級抗震等級。 框架梁內(nèi)力組合本方案考慮了四種內(nèi)力組合，即(1)+；(2)+；(3)+（+）；(4)+；表81 豎向荷載作用下梁端負彎矩調(diào)幅（單位kNm）考慮到鋼筋混凝土結(jié)構具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當降低梁端彎矩，進行調(diào)幅（），以減少負彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。層次恒載作用活載作用彎矩調(diào)整前彎矩調(diào)整后彎矩調(diào)整前彎矩調(diào)整后AB左B右AB左B右AB左B右AB左B右54321注：表中M以梁下部受拉為正。梁端剪力增大系數(shù)。 計算跨間最大彎矩抗震設計及非抗震設計時，梁跨間最大正彎矩的確定方法相同?？拐鹪O計時，梁的跨間最大正彎矩是水平地震作用產(chǎn)生的跨間彎矩與相應的重力荷載代表值產(chǎn)生的跨間彎矩的組合。由于水平地震作用可能來自左、右兩個方向，因而應考慮兩種可能性，分別求出跨間彎矩，然后取較大者進行截面配筋計算。計算跨間最大彎矩時，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設計值，由平衡條件來確定。 豎向荷載作用下的計算圖形 (81)，說明，其中為最大正彎矩截面至A支座的距離，則可由下式求解： (82)將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值 (83)2）若，說明,則 (84) (85)3）若，則 (86)同理，可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的、和的計算公式： (87)x可由下式解得： (88) (89) 支座端部剪力對支座端部剪力計算，根據(jù)水平荷載左方向或右方向作用，在荷載組合條件下按下式計算梁左端的剪力值，梁右端的剪力值。 (810)然后，按下式計算梁兩端凈跨邊緣處的經(jīng)過荷載組合后的彎矩值。 (811)在兩個方向水平力作用下，由上式可求得梁凈跨梁端的組合彎矩值。按下式計算相應的梁凈跨端部剪力值。 (812)103層次截面位置內(nèi)力支座邊V一層AM97VB左M VB右MV0跨間MAB MBC00二層AMVB左MV B右MV0跨間MABMBC00三層AMVB左MVB右MV0跨間MAB續(xù)表 層次截面位置內(nèi)力支座邊V00四層AMVB左MVB右MV01188跨間MABMBC00五層AMVB左MVB右MV0跨間MABMBC00 最不利截面處的彎矩表82中分別選出跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算?？蚣芰鹤畈焕孛娴膹澗剡M行配筋計算。框架梁最不利截面處的彎矩設計值計算結(jié)果見表83。表83 框架梁支座及跨間截面彎矩設計值層次截面(m)(mm)支座計算中心處支座邊緣或跨中(kNm)(kN)(kNm)1支座A支座Bl支座Br跨間ABBC2支座A支座Bl支座Br跨間ABBC3支座A支座B支座Br跨間ABBC4支座A支座B支座Br跨間ABBC5支座A支座B支座Br跨間ABBC 框架柱內(nèi)力組合柱內(nèi)力控制截面一般取柱上、下端截面，每個截面上有M、N、V。由于柱是偏心受力構件且一般采用對稱配筋，故應從上訴組合中求出下列最不利內(nèi)力：及相應的N；及相應的M；及相應的M；一、二、三級框架的梁柱節(jié)點處，柱端組合的彎矩設計值應符合下式的要求： (813)式中 —節(jié)點上下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設計值之和； —節(jié)點左右梁端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設計值之和； —柱端彎矩增大系數(shù)；。為了避免框架柱腳過早屈服，二、三級框架結(jié)構的底層柱下端機面的彎矩設計值。底層是指無地下室的基礎以上或地下室以上的首層?？拐鹪O計時，一、二、三級的框架柱和框支柱端部組合的剪力設計值應按下式來調(diào)整： (814)式中 —柱端截面組合的剪力設計值； —柱的凈高； —分別為柱的上下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設計值； —柱端剪力增大系數(shù)?？蚣芙侵卣鹱饔眯恼{(diào)整由于地震引起的建筑結(jié)構扭轉(zhuǎn)會使角柱地震作用效應明顯增大，故應對角柱的地震作用效應予以調(diào)整。一、二、三級框架的角柱，經(jīng)過上述調(diào)整后的組合彎矩設計值。表84注意事項：(1)柱的豎向荷載作用的彎矩和剪力設計值不考慮調(diào)幅；(2)地震作用組合時，要用雪荷載參與組合；(3)地震組合時，當時，的抗震調(diào)整系數(shù)為；當時，的抗震調(diào)整系數(shù)為，其中為組合軸力設計值，且不考慮地震調(diào)整系數(shù)。(4)在后面的柱的受壓正截面設計時，要同時考慮抗震組合()和非抗震組合()兩種組合。層次截面內(nèi)力N5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底M
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