【正文】 Q爐=75噸/小時 1）爐膛寬度B B=l+2C=12000+2400=12800mm 式中：C——料間或料與爐間的空隙距離，取C= 2)綜合加熱速度 Z=5+=5+(12)= 式中: a─坯料厚度,cm 3)鋼坯放置根數(shù)[7] n=az Q爐/60Q坯=1275/(60)=72根 式中: Q爐─加熱爐小時產(chǎn)量 Q坯─坯料單根重量 4)步距 s=s’+a 式中：s’ ─坯料間距,s’/a=~(考慮到是生產(chǎn)優(yōu)碳鋼,間距應(yīng)大些,取s’=80mm)。 s=80+120=200mm 5)爐子有效長度 L有=sn=20072=14400mm 6)爐底有效面積 F= L有L坯=12= 7)爐底強(qiáng)度 P=Q坯 n/F=130872/= 8)爐體實際長度 L=L有+1040=15440mm 9）加熱時間：τ＝（1/K）((－S)) 式中：S——方坯的厚度； K——修正系數(shù)，K=C1C2 C3 K=C1C2 C3 式中：C1——爐型參數(shù)，四面加熱的步進(jìn)式加熱爐取C1= ； C2——鋼種系數(shù)；優(yōu)碳鋼和低合金鋼取C2=； C3——燃料系數(shù)，燒煤氣，取C3=； K=C1C2 C3== τ ＝（1/K）((－S)) =1()/()=第八章 廠房平面布置和起重運(yùn)輸設(shè)備本車間由主軋跨，成品跨，主控室，軋輥導(dǎo)衛(wèi)間，檢驗室，水泵房和水處理等設(shè)施組成。車間冷坯上料，加熱爐，主軋線，PIF線部分設(shè)備均布置在主軋跨同一跨間。原料跨全長為100m， 跨距30m，建筑面積3000m2，柱距12m。廠房內(nèi)沒有1臺10+10t電磁掛梁橋式起重機(jī)。原料跨的加熱爐區(qū)采用了雙層結(jié)構(gòu)，下層表高+0m，上層標(biāo)高+5m。鋼坯上料臺架爐后輸出輥道，鋼坯稱重及步進(jìn)梁試爐鋼均布置在標(biāo)高+5m的平臺上。本跨全長為400m，跨距30m，建筑面積12000m2，柱距為12m。吊車軌面標(biāo)高12m，卷集筒為雙層建筑，配有20/5噸電動橋式起重機(jī)4臺，作為冷坯上料，堆垛，換輥，設(shè)備檢修及吊運(yùn)切頭，廢品等之用。軋機(jī)控制設(shè)備及集卷機(jī)布置在+5米的操作臺上集卷后的精整設(shè)備布置于標(biāo)高為+0米的地坪上。本跨區(qū)布置了連續(xù)布置的軋機(jī)及減定徑機(jī)共28架，精軋機(jī)后布置了水冷裝置和斯太爾摩控制冷卻運(yùn)輸線及集卷和翻鋼機(jī)幾各一臺。精整區(qū)布置了P/F運(yùn)輸線，壓緊打捆機(jī)2臺盤稱臺。該跨全長為180m，跨距為30m，建筑面積 5400 m2。吊車軌面標(biāo)高+12m，廠房內(nèi)沒有10+10t電磁掛梁橋式起重機(jī)，作為成品吊運(yùn)，堆垛和裝車之用。地坪標(biāo)高+0m，跨內(nèi)沒有卸卷機(jī)2臺。本跨全長為100m，寬15m，建筑面積為1500 m2。吊車面標(biāo)高為+8m，該跨配有10噸位雙鉤橋式吊車2臺，地坪標(biāo)高+0m。由于本車間采用冷裝工藝，冷坯堆較多。鋼坯采用平行立柱的存放方式，按“－”字形平行跨間堆放，在鋼坯存放的橫向不留間隙，中間不留人行道。鋼坯存放的最大高度為3~5m[9]。成品采用塔式堆垛，最高可堆5層。表81 原料及成品面積計算標(biāo)序號項目單位原料堆放成品堆放1每天平均入庫量t/d2單位面積平均負(fù)荷t/ m2633有效堆放面積m219034存儲量t114165有效天數(shù)d106 P/F線運(yùn)輸能力驗算1“C”形鉤的運(yùn)輸行程“C”形鉤行走一圈行程：約355m從受卷位置到打捆位置：180m從打捆位置到卸捆位置：55m從卸捆位置返回受卷位置：120m2.“C”形鉤的運(yùn)輸周期“C”形鉤在P/F線上以18m/min的速度行走355m，所需時間：1184s從集卷站接受盤卷時間：60s檢查時間：50s修剪，取樣時間：70s壓緊打捆及輔助時間：70s稱重，掛牌時間：50s卸卷時間：40s以上合計：“C”形鉤運(yùn)輸周期：1504s3.“C”形鉤數(shù)量的確定由于一根扎件最短扎制周期為56s故在理想工作狀態(tài)下需要“C” 形鉤數(shù)量：1504/56=27個考慮正常的操作延誤，滯留的鉤子分布如下受卷前 2個檢查點前 2個打捆站前 2個稱重臺前 1個卸卷站前 1個總計 8個“C”形鉤小車組維修段儲存的鉤子數(shù)：5個正在維修的鉤子數(shù)按2個考慮以上總計，正常所需的“C”形鉤數(shù)量為42個實踐證明，在P/F線運(yùn)輸過程中，打捆機(jī)故障相對較多，但通常在20分鐘內(nèi)可以排除。在排除打捆機(jī)故障期間，打捆機(jī)前新積存的帶卷鉤子數(shù)為20個，加上故障前打捆機(jī)前最多有18個帶卷鉤子在正常運(yùn)輸，故到故障排除完時，打捆機(jī)前積存的鉤子數(shù)達(dá)到38個。打捆機(jī)故障排除后，經(jīng)過壓緊、打捆、卸卷，“C”形鉤再回到受卷位置所需時間為667s，故受卷前需要14個空鉤子?？紤]到可能有2個鉤子需檢修，故打捆機(jī)故障情況下需要有20+18+14+2=54個鉤子。故經(jīng)以上計算，為滿足生產(chǎn)需要54個鉤子。第九章 高線車間主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)該設(shè)計本著安全、實用、經(jīng)濟(jì)、環(huán)保入手，在做到優(yōu)質(zhì)高產(chǎn)的同時，也做到節(jié)能降耗，努力做環(huán)保、和諧的鋼鐵企業(yè)。設(shè)計的高線車間的主要的具體的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)如表91所示[5]： 表91 高線車間主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)序號指標(biāo)名稱單位數(shù)量備注1產(chǎn)品產(chǎn)量萬噸/年40其中：優(yōu)質(zhì)碳結(jié)鋼萬噸/年低合金鋼萬噸/年2鋼坯年需要量噸4166673軋機(jī)組成架28其中：粗軋機(jī)組架6Φ610～520㎜6架中軋機(jī)組架6Φ430～370㎜6架預(yù)精軋機(jī)組架4Φ285～255㎜6架精軋機(jī)組架8Φ212㎜V型超重載45176。頂交8架減定徑機(jī)組架4Φ212㎜V型超重載45176。頂交4架4綜合成材率%965軋機(jī)負(fù)荷率%6軋機(jī)年有效工作時間小時59827主廠房建筑面積平方米204008每噸產(chǎn)品的消耗指標(biāo)其中：連鑄坯噸燃料（冷裝）GJ電力Kwh100水M3軋輥/輥環(huán)㎏導(dǎo)衛(wèi)㎏第十章 環(huán)境保護(hù)及綜合治理1） 《建設(shè)項目環(huán)境保護(hù)管理條例》；2） 《大氣污染防治法》，《水污染防治法和固廢污染防治法》。環(huán)境保護(hù)工作是以空氣、水質(zhì)環(huán)境的保護(hù)為中心，實行有利的措施，不斷的開發(fā)新的環(huán)保設(shè)備和技術(shù)。1) 大氣大氣污染主要來自步進(jìn)梁式加熱爐煙氣。線材工藝采用連鑄坯直接紅送軋制形式，減少在加熱過程中耗用的混合煤氣，排出的煙氣中主要污染物為少量的煙塵和SO2，煙氣經(jīng)煙囪在高空稀釋排放。2) 廢水廢水主要來自個設(shè)備間接冷卻水和沖氧化鐵皮濁水。生產(chǎn)過程中的冷卻水，經(jīng)冷卻降溫后加壓循環(huán)使用；生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的沖氧化鐵皮水均采用濁環(huán)水處理系統(tǒng)，經(jīng)旋流沉淀、平流隔油沉淀池，高速過濾后循環(huán)使用。軋鋼車間的各種冷卻水均100%處理循環(huán)使用，對環(huán)境不構(gòu)成污染。3) 噪聲噪聲主要來自軋機(jī)、引風(fēng)機(jī)及水處理泵房水泵的噪聲，除控制機(jī)械加工精度和地基減振措施外，采取主控室設(shè)置雙層門窗隔音出理，使室內(nèi)噪聲不大于70分貝；風(fēng)機(jī)除了從建筑結(jié)構(gòu)上考慮外，還設(shè)置消聲器、基礎(chǔ)設(shè)減振措施，使得機(jī)房外的噪聲不大于85分貝。4) 固廢處理氧化鐵皮經(jīng)過干燥后返回?zé)掍撓到y(tǒng)重新利用。5) 廠區(qū)綠化為調(diào)整工程對周圍環(huán)境的影響，同時為減少噪聲對廠區(qū)的綠化率控制在10%左右。 致　　謝經(jīng)過四個多月的資料查閱，工藝設(shè)計，產(chǎn)品計算，本設(shè)計工作已經(jīng)結(jié)束。在整個過程中，錢健清老師給予了我很大的鼓勵、幫助和支持。本設(shè)計的很大部分，例如原始資料的準(zhǔn)備，工藝設(shè)計思路及平面布置圖的設(shè)計與繪制，均在錢老師的悉心指導(dǎo)下完成。在此向錢老師表示最衷心的感謝。另外，在設(shè)計過程中還得到了黃貞益、曹杰、陳其偉、章靜、沈小輝等材料成型教研室老師的指導(dǎo)和幫助。在此一并向他們表示誠摯的感謝。在本設(shè)計的過程中，得到一些本組同學(xué)的真誠幫助，在此也表示感謝。雖然，本設(shè)計如期定稿完成，但設(shè)計中難免存在不足和疏漏之處，懇請各位老師、同學(xué)給予指正。 致謝人：張志超 2007年6月8日參 考 文 獻(xiàn)[1][R].馬鞍山：馬鞍山鋼鐵設(shè)計院，2000.[2][R].馬鞍山：馬鋼鋼鐵設(shè)計院，1999.[3][R]. 馬鞍山：馬鋼鋼鐵設(shè)計院，.[4][M].北京：冶金工業(yè)出版社，. [5][M].北京：冶金工業(yè)出版社，1992.[6]趙松筠，[M].北京：冶金工業(yè)出版社，.[7][M].北京：冶金工業(yè)出版社，1995.[8][M].北京：冶金工業(yè)出版社，1995.[9][M]. 北京：冶金工業(yè)出版社，1999.[10][M].北京：冶金工業(yè)出版社，1990.[11][M].北京：高等教育出版社，1992.[12]鄭光文. 塑性加工設(shè)備[M].馬鞍山：安徽工業(yè)大學(xué)，2000.[13][M].馬鞍山：安徽工業(yè)大學(xué)，1998.[14][M].北京：北京理工大學(xué)出版社，1999.[15]王廷薄，——軋制理論與工藝[M].北京：冶金工業(yè)出版社，1998.[16][M].北京：冶金工業(yè)出版社，1989.[17][M].北京：高等教育出版社，1992.[18]金屬塑性加工詞典[M].北京：冶金工業(yè)出版社，1982.[19][M].北京：冶金工業(yè)出版社，1986.[20]C.–Y. Wu and . Hsu. . Optimal Shape Design of an ExtrusionForging Die Using a Polynomial Network and a Genetic Algorithm. Department of Mechanical Engineering. Int J Manuf Technol(2002) 20:128 –137 Ownership and Copyright[J]. Tatung University. Taiwan.[21], J. Sienz, and A. Polynkin. Parameterization and optimization for the automated design of uPVC profile extrusion dies. Struct Multidisc Optim 28,180–194(2004) DOI –004–0440–x[J]附錄A 軋機(jī)力能參數(shù)計算及電機(jī)設(shè)備校核程序[11]軋制力較核程序及結(jié)果includeincludemain(){float a[6],F[6],p[6],P[6],m[6],K[6],n1[6],e[6]。static float H[6]={120,，，}。static float h[6]={，，，}。static float h1[6]={，，， }。static float D[6]={，，，}。static float f[6]={，，， }。static float v[6]={，，， }。static float B[6]={ 120，，， }。static float b[6]={ ,，， }。static float t[6]={980，970，960，950，940，940 }。int i。for(i=0。i6。i++){m[i]=(*f[i]*sqrt(D[i]*h1[i])*h1[i])/(H[i]+h[i])。K[i]=(*t[i])*(++)*。n1[i]=*(*t[i])*10。e[i]=(2*v[i]*sqrt(2*h1[i]/D[i]))/(H[i]+h[i])。F[i]=(B[i]+b[i])*sqrt(D[i]*h[i]/2)/2。if(v[i]5)p[i]=(1+m[i])*(K[i]+e[i]*n1[i])。else{a[i]=+*v[i]。p[i]=(1+m[i])*(K[i]+10000*n1