100t龍門吊設計與應用畢業(yè)論文-資料下載頁
2025-06-24 18:39本頁面
【正文】 軸力圖 載荷2 Q 小 車自重G小車（端支 座）引 起的內 力計算簡 簡圖名稱計算簡圖和內力圖內力值備注起升載 荷 2 Q 小車自 重G小車（端支 座）引起 的內力 M 0CM D 0QAC QBD 0KN VA VB N AC 彎矩 圖剪力 圖軸力 圖0名稱計算簡圖和內力圖內力值備注 小車 慣性 力PH小引起 的內 力22M C 7917KN mVA VB H A N AC N BD計算簡 簡圖彎矩圖剪力圖4 15名稱計算簡圖和內力圖內力值備注4軸力 圖 風載 荷qW引起 的內 力M mCVA VB H A 63KNN名稱計算簡圖和內力圖內力值備注由風 載荷qW 引 起的內力 剪力 圖軸力 圖表 支腿平面的支腿內力計算名稱計算簡圖和內力圖支座反力 V 或軸力和彎矩 M 升載荷2 Q 、 自重載荷、1 PG 、 小車自重P小車 引 起的內力VA VB VA VB 1351KN剛 性 支 腿VE V FM O m升載荷2 Q 、 自重載荷、柔1 PG 、 性M A KN m小車自 支 重 腿P 小車 引M G M H m起的內 力VG VH 彎矩圖（KN*m）名稱計算簡圖和內力圖支座反力 V 或軸力和彎矩 M柔 性 支 腿 N AG N AH N GH 制動時 產生的 水平慣 性力PH大 引 起的內力剛 性 支 腿( 3 )1 ( 1 ) 3 ( 2 ) 2 M m0VE H EVF 59名稱計算簡圖和內力圖支座反力 V 或軸力和彎矩 M大車制 動時產 生的水 平慣性力 PH大引起的 內力柔 性 支 腿 彎矩圖 軸力圖M 0KN mGM H mV GH EVF N AG N AH KN名稱計算簡圖和內力圖支座反力 V 或軸力和彎矩 M 風載荷 q w引起 的內 力剛 性 支 腿彎矩圖M 0 mVE V F柔 性 支 腿 .41名稱計算簡圖和內力圖支座反力 V 或軸力和彎矩 M由風 載荷q w 引 起的內力柔 性 支 腿 彎矩圖 軸力圖M G 0KN mM H mVG H E VF N AG KN N AH KN N GH 2. 載荷組合1）.龍門架平面內 在龍門架平面內，支腿的上端為危險截面，需計算該截面處的最大軸向壓力和最大彎矩。①. 工況 1： 大車不動，小車滿載運行至跨中或支座處制動，吊重下降制動。 小車在跨中時： A + B + DM 上端 = 7917 KNmV = 500 + － = KN 小車在支座時： A + C + DM 上端 = 7917 KNmV 5002108 KNM MAX7917KN mVMAX 2108KN②. 工況 2：大車不動，小車滿載運行至跨中或支座處制動，吊重下降制動，風向垂 直于大車軌道。小車在跨中時： A + B + D + EM 上端 = 7917 + = KNmV 500 KN小車在支座時： A + C + D + EM 上端 = 7917+ = KNmV 500 KNM MAX KN mVMAX KN2）.支腿平面內在支腿平面內，支腿的下端端為危險截面，需計算該截面處的最大軸向壓 力和最大彎矩。①. 工況 1 A + B 大車運行制動，小車滿載運行至支座處（支座處反力最大）不動。 剛性支腿下端最大彎矩：M 下端 = － = KNmV = KN 柔性支腿下端最大彎矩：M 下端 mV = + = KN下端橫梁的軸力 N = － = 288 KN②. 工況 2： A + B + C 剛性支腿下端最大彎矩：M 下端 = －－ = KNmV = KN 柔性支腿下端最大彎矩：M 下端 mV = + + = 1140 KN下端橫梁的軸力 N = － －= 279 KN3. 支腿設計1）．剛性支腿 剛性支腿采用變截面箱形結構，初選上端截面（與梁相相連接處）3000mm3000mm、厚度為 24mm，下端截面為 1200mm3000mm，厚度為 24mm。截面形式見下 圖 38：圖 3—8 剛性支腿截面上端截面截面特性：截面積： A = 285696mm 2慣性矩： I X= E11mm 44I Y = E11 mm3抗扭系數(shù)：WX = 303552350mm3W y = 325234661 mmI x慣性半徑：ix =A285696=1262cm下端截面截面特性：截面積： A = 199296mm 2慣性矩： I X= E11 mm 44I Y = mm3抗扭系數(shù)：WX = 107519164 mm3W y = 67488104 cm圖 3—9 剛性支腿立面圖I x慣性半徑：ix =A199296=900 mm2）．柔性支腿柔性支腿采用圓管結構，選用無縫管，兩圓管夾角為 30 o ，外徑為 D=680mm， 厚度為 20mm。見圖 3 – 10。截面積：A = 24慣性矩： I x = cm慣性半徑：ix = 3抗扭系數(shù)：Wx =10228190 mm4. 支腿的強度校核圖 3—10 柔性支腿在龍門架平面內，支腿上端為危險截面，在支腿平面內，支腿下端為危險截面。支腿為壓彎構件，其危險截面的強度校核公式如下：V MA W式中 V ─── 支腿的軸向壓力，由垂直載荷和水平載荷引起的垂直反力；M ─── 計算截面上的彎矩； A─── 計算截面上的支腿截面積；W ─── 計算截面上的支腿截面抗彎模數(shù)；─── 軸壓穩(wěn)定系數(shù)，根據支腿柔度 1 h i由軸壓穩(wěn)定系數(shù)表查取。其中 1 為變截面支腿的折算長度系數(shù)，由《起重機金屬結構》表 8─9 查??； 是由支腿的支承情況決定的折算 長度系數(shù)，支腿在龍門架平面內的支承情況可視為上端固 定，下端鉸支，則 = ；支腿在支腿平面內的支承情況可視為下端固定、上端自由，則 =2，i 為支腿計算截面的1）. 剛性支腿最小慣性半徑。①．龍門架平面內I X minI X max ,由《起重機設計手冊》表 4—5—15 插值，得 折 ， 折 為變截面構件的慣性矩折算系數(shù)。距支腿小端為： L折折 L 的截面的實際慣性局為所求的折算慣性矩 I x折 。L折 = 32=該截面尺寸為 24443000，求得其截面特性為： 截面積：A = 24慣性矩： I x = cm4I Y = cm慣性半徑：ix =
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