【導讀】織物品質與構成織物的紗線品質密切有關。紗線品質又取決于原料性質。和用途不同，選用原料又是選擇紡紗工藝流程、機型和工藝參數的主要依據。齊度較好和雜質疵點較少的原棉。紗線強力要求更高。所以應選配成熟度適中，纖維特數小和強力較高，纖維長度較長的?；瘜W纖維可純紡，也可與天然纖維或其他化學纖維混紡。善纖維紡紗性能、提高織物服用性能、降低產品成本，提高產品質量、增加產品品種?；w愈細，同特紗截面內纖維根數愈多，強力愈大，成紗條干愈均。勻，但細度過細易產生棉結，影響織物風格?；w粗,剛性增加，織秀毛型感較好。棉混紡時,化纖細度與棉纖維接近。長度與細度間一般有如下經驗式：L/D≈1。易發(fā)毛，可紡性差。器生產率和勞動生產率。

　　

【正文】 為 360000tex，則 00 ??pE P — 落棉率，梳棉工序一般取 4~6%，取 P =5% %)51()1( ??????? PEE pm 21/ ZZE ?? 20/ 9 7 5 0 8 1 ?? Z得 1Z ? （符合范圍） TZ 141? 修正： 0 62020/ 9 7 5 5 ????mE %)51/(?????? KEE mp 成卷特數 = te x3 5 3 1 4 73 1 5 1 1 ?? 2Z — 棉網張力變換齒輪齒數，范圍為 19~21，取 2Z =20 齒 鹽城紡院紡工系紡織教研室 32 1Z — 輕重變換齒輪齒數，范圍為 13~21 齒 紡滌梳棉工藝計算： FA201B 型梳棉機 梳 棉 工 藝 機型 生條干定量 g/5m 總牽伸倍數 轉述 r/min 機械 實際 刺輥 錫林 蓋板 道夫 FA201B 1896 789 330 刺輥與周圍機件隔距 mm 給棉板 小漏底入口 小漏底出口 除塵刀 錫林 錫林與周圍機件隔距 mm 活動蓋板 后罩板 道夫 前上罩板 前下罩板 進口 第 2 點 第 3 點 第 4 點 出口 進口 出口 上口 下口 上口 下口 0.25 0.23 0.2 0.2 0.23 0.13 0.6 0.9 0.9 0.6 馬達盤 mm 刺輥盤 mm 輕重牙1Z 棉網張力齒輪 2Z 道夫速度變換齒輪 3Z 蓋板速度變換齒輪 4Z 5Z 125 224 15 20 26 26 34 速度計算： 錫林轉速 m in )/(330%98542/1251460 rn c ???? 刺輥轉速 m in )/(798%98224/1251 4 6 0 rn t ???? 蓋板轉速 54 /51 14 ZZnv cf ? 4Z 、 5Z — 變換齒輪齒數， 4Z 有 1 2 2 3 39 數種， 5Z 有 4 3 3 2 21數種， 4Z + 5Z =60 齒，取 4Z =26， 5Z =34 將已知數據代入上述公式得： 54 /33 051 14 ZZv f ??? = 34/ ?? =（ r/min） 道夫速度 m in )/( 4 7 4 7 3 rZn d ????? 33 3Z — 道夫速度變換牙齒數，變換范圍為 18~34，取 3Z =26 齒 小壓輥出條速度 23 / ZZv ? m in )/(??? 2Z — 棉網張力變換齒輪齒數，范圍為 19~21，取 2Z =20， 3Z =26 牽伸倍數計算： 1E （剝棉羅拉～道夫） = ?? 2E （下軋輥～剝棉羅拉） ??? 3E （上軋輥～下軋輥） ??? 4E （大軋輥～道夫） 22 /???? 2Z — 棉網張力變換齒輪齒數，范圍為 19~21，取 2Z =20 齒 4E = ? 5E （大壓輥 ~下軋輥） 2 2 7 ??? Z 6E （小壓輥 ~大壓輥） ? 7E （小壓輥 ~道夫） 4 5 ??? Z 總牽伸倍數計算： 擬定成卷特數為 390000tex，則 636 7239 00 00 ??pE %)()1( ??????? PEE pm P — 落棉率，經驗數據，梳棉工序落棉率一般為 4~6%，選擇 P =% 21/ ZZE ?? 20/ 1 ?? Z得 1Z = （符合范圍）圓整為 1Z = T15 修正： ?????? ZZE m %)(?????? KEE mp 修正滌卷特數 = te x3 8 0 7 8 63 6 7 0 3 ?? 2Z — 棉網張力變換齒輪齒數，范圍為 19~21，取 2Z =20 齒 鹽城紡院紡工系紡織教研室 34 1Z — 輕重變換齒輪齒數，范圍為 13~21 齒 開清棉工藝設計 開清棉工序的任務是：開松、除雜、混和、均勻成卷。開清棉工序所采用的單機種類較多，大致可分為自動抓棉機械、混棉機械、開棉除雜機械、清棉成卷機械以及輔助機械五大類。 上述開清棉工序的主要任務均通過聯(lián)合機中各單機的加工而逐步完成。棉與化纖混紡，因兩者性質和工藝要求不同必須分別經過開清棉、梳棉工序 成卷、成條，在并條工序混和。 紡棉開清棉工藝計算 （ FA141 型 成卷機，若采用清梳聯(lián)則可不計算） 開 清 棉 工 藝 棉卷干定量g/m 棉卷長度 m 棉卷伸長率 % 棉卷干凈重 kg 轉速 r/min 計算 實際 豪豬打手 綜合打手 棉 卷 羅拉 480 給棉羅拉與打手隔距mm 打手與塵棒隔距 mm （進口出口） 塵棒與塵棒隔距 mm 豪豬 綜合 豪豬 綜合 豪豬 綜合 11 6 12 18 8 16 8 7 打手皮帶輪1D 風扇皮帶輪2D 電機皮帶輪3D 鐵炮牙 21/ZZ 牽 伸 對 牙43/ZZ 棉卷羅拉齒輪 5Z 壓 卷 羅拉 齒 輪6Z 230 200 120 25/17 25/36 24 24 主要機件的速度 棉卷羅拉轉速 31 Dn ? 2 01 0 2 5 ??? (r/min) 3D — 電動機皮帶輪，取 3D =120(mm) 天平羅拉轉速 42 3132 ZZZZDn ????? 25251 200 96 5 ??????(r/min) 35 1Z / 2Z — 牽伸變換齒輪，取 1Z / 2Z =25/17 43/ZZ — 牽伸變換齒輪，取 43/ZZ =25/26 綜合打手轉速 0 123016014 4 016014 4 0 113 ??????? DDDnn (r/min) 1D — 打手皮帶輪，取 1D =230 牽伸計算 棉卷羅拉與天平羅拉之間的牽伸倍數 3142 ????????? ZZ ZZE 2Z / 1Z — 牽伸變換齒輪，取 2Z / 1Z =17/25 4Z / 3Z — 牽伸變換齒輪，取 4Z / 3Z =26/25 棉卷長度計算：設棉卷計算長度 1L (m), 則 1L =導棉羅拉轉數導棉羅拉周長棉卷羅拉之間的張力牽伸 = nn ???? ? ??? (m) 導棉羅拉轉數（一落卷）： 110~292 次，取 140 次 棉卷在卷繞過程中略有伸長，其實際長度 L =1L （ 1+伸 長率） =（ 1+%） = (m) 伸長率取 %《棉紡手冊》第一分冊第 210頁 紡滌開清棉工藝計算 （ FA141 型成卷機，若采用清梳聯(lián)則可不計算） 開 清 棉 工 藝 棉卷干定量g/m 棉卷長度 m 棉卷伸長率 % 棉卷干凈重 kg 轉速 r/min 計算 實際 豪豬打手 綜合打手 棉卷羅拉 3 480 給棉羅拉與打手隔距mm 打手與塵棒隔距 mm （進口出口） 塵棒與塵棒隔距 mm 豪豬 綜合 豪豬 綜合 豪豬 綜合 11 6 10 16 10 18 6 5 打手皮帶輪 風扇皮帶輪 電機皮帶輪 鐵炮牙 21/ZZ 牽 伸 對 牙 棉卷 羅拉 壓卷羅拉鹽城紡院紡工系紡織教研室 36 1D 2D 3D 43/ZZ 齒輪 5Z 齒輪 6Z 250 220 110 24/18 21/30 24 23 主要機件的速度 棉卷羅拉轉速 31 Dn ? ??? (r/min) 3D — 電動機皮帶輪，取 3D =110(mm) 天平羅拉轉速 42 3132 ZZ ZZDn ????? ?????? (r/min) 1Z / 2Z — 牽伸變換齒輪，取 1Z / 2Z =24/18 43/ZZ — 牽伸變換齒輪，取 43/ZZ =21/30 綜合打手轉速 16014401601440113 ??????? DDDnn(r/min) 牽伸計算 棉卷羅拉與天平羅拉之間的牽伸倍數 3142 ????????? ZZ ZZE 2Z / 1Z — 牽伸變換齒輪，取 2Z / 1Z =16/26 4Z / 3Z — 牽伸變換齒輪，取 4Z / 3Z =26/25 棉卷長度計算：設棉卷計算 長度 1L (m), 則 1L =導棉羅拉轉數導棉羅拉周長棉卷羅拉之間的張力牽伸 = nn ???? ? 2 02 5 4 ??? (m) 導棉羅拉轉數（一落卷）： 110~292 次，取 120 次 棉卷在卷繞過程中略有伸長，其實際長度 L =1L （ 1+伸長率） = = (m) 伸長 率取 3%《棉紡手冊》第一分冊第 210 頁 絡筒工藝設計 （ 1） 絡筒速度 ： 絡筒速度直接影響到絡筒機的產量。在其他條件相同時，絡筒速度高，時間效率一般要下降，使得絡筒機的實際產量反而不高。為保證在一定的絡筒速 37 度情況下，機器能達到較高的時間效率，對于紗線強力較低或紗線條干不勻的情況，絡筒速度應選取得較低，如同樣線密度的毛紗絡筒速度較毛滌混紡紗和棉紗低；當紗線的纖維易產生摩擦靜電而導致毛羽增加時，應適當降低絡筒速度，如同樣線密度的化纖純紡紗絡筒速度應較純棉紗低些。 絡筒速度的確定在很大程度上還要考慮絡筒機的機 型。自動絡筒機材質好、設計合理、制造精度高，它所適應的絡筒速度一般達 1000 m/min 以上，而 1332MD 型絡筒機所能達到的絡筒速度一般只有 600 m/min。 （ 2） 絡筒張力 ： 絡筒張力一般根據卷繞密度進行調節(jié)，同時應保持筒子成形良好，通常為單紗強力的 8%~12%。 （ 3） 清紗設定值 ： 采用電子清紗裝置時，可根據后道工序和織物外觀質量的要求，將各類紗疵的形態(tài)按截面變化率和紗疵所占的長度進行分類，清紗限度的設定是通過數字撥盤設定的，具體方法與電子清紗裝置的型號有關。 （ 4） 筒子卷繞密度 ： 筒子卷繞密度應按筒子的 后道用途、所絡筒紗的種類加以確定。染色用筒子的卷繞密度較小，為 g/cm3 左右，其他用途筒子的卷繞密度較大，為 g/cm3 左右。適宜的卷繞密度，有利于筒子成形良好，且不損傷紗線的彈性。 絡筒張力對筒子卷繞密度有直接的影響，張力越大，筒子卷繞密度越大，因此，實際生產中通過調整絡筒張力來改變卷繞密度。 （ 5） 卷繞長度 ： 有些情形下，要求筒子上卷繞的紗線應達 到規(guī)定的長度。例如在整經工序中，集體換筒的機型要求絡筒紗長度與整經長度相匹配，這個筒紗長度可通過工藝計算得到。在絡筒機上，則要根據工藝規(guī)定繞紗長度進行定長。 自動絡筒機上采用電子定長裝置，對定長值得設定極為簡便，且定長精度較高。在實際生產中，隨紗的線密度、筒子錐角與防疊參數的不同，實際長度與設定長度的差異較小，一般不超過 2%。普通絡筒機上一般沒有專設定長裝置，只能以控制卷繞直徑的辦法進行間接定長，其精度較差。 絡 筒 工 藝 機型 絡紗速度 r/min 清紗形式 張力圈重量 g 1332MD 500 電子式清紗器 5