【正文】 25MW機(jī)組上得到了應(yīng)用。機(jī)組運(yùn)行實(shí)踐表明，采用這一修正方法后，機(jī)組在供熱流量變化的滑壓運(yùn)行過程中，能一直保持較為試驗(yàn)得出的“最佳滑壓閥位”運(yùn)行。隨著一些電廠對(duì)外供熱機(jī)組的增加，我們向北侖電廠等推薦引入“供熱流量修正因子”，以保證滑壓優(yōu)化曲線的實(shí)際運(yùn)行效果以及提高AGC的負(fù)荷響應(yīng)速度。4 汽輪機(jī)滑壓優(yōu)化尋優(yōu)策略的應(yīng)用業(yè)績大型汽輪發(fā)電機(jī)組初壓尋優(yōu)策略以機(jī)組熱力試驗(yàn)為依托，結(jié)合耗差計(jì)算理論，在解決各電廠汽輪發(fā)電機(jī)組調(diào)門控制方式設(shè)置和滑壓運(yùn)行方式優(yōu)化工作方面，具有較強(qiáng)的可操作性和較高的實(shí)用價(jià)值。因此，在浙江省內(nèi)12200、300、600MW等大型汽輪發(fā)電機(jī)組滑壓運(yùn)行優(yōu)化項(xiàng)目中得到了廣泛地應(yīng)用。在各臺(tái)機(jī)組上應(yīng)用滑壓優(yōu)化策略完成試驗(yàn)調(diào)整后的滑壓優(yōu)化控制曲線之后，與未調(diào)整前的滑壓運(yùn)行方式相比，機(jī)組效率有不同程度地提高，收到了良好的節(jié)能降耗效果。 滑壓優(yōu)化策略在超高壓125MW機(jī)組上的應(yīng)用 臺(tái)州電廠＃1機(jī)組的滑壓優(yōu)化研究 臺(tái)州＃1汽輪機(jī)通流及DEH改造后存在的問題臺(tái)州發(fā)電廠＃1機(jī)原為上海汽輪機(jī)有限公司生產(chǎn)的A151型125MW汽輪發(fā)電機(jī)組，于1982年投產(chǎn)運(yùn)行，2001年該機(jī)組大修期間，由上海汽輪機(jī)有限公司引進(jìn)日本東芝公司的通流設(shè)計(jì)和制造技術(shù)，對(duì)汽輪機(jī)通流部分進(jìn)行現(xiàn)代化改造，機(jī)組銘牌出力從125MW增加至135MW。同時(shí)，由上海新華公司負(fù)責(zé)將汽輪機(jī)原液壓調(diào)速系統(tǒng)改造為數(shù)字電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)（DEH）。汽輪機(jī)通流改造完成后，由浙江省電力試驗(yàn)研究院負(fù)責(zé)進(jìn)行了機(jī)組性能考核試驗(yàn)，試驗(yàn)過程中發(fā)現(xiàn)了汽輪機(jī)通流能力偏大、高壓調(diào)門開啟順序不合理以及在整個(gè)60～135MW正常變負(fù)荷階段都采取定壓運(yùn)行方式之類問題。于是，采用機(jī)組性能考核試驗(yàn)的整套高精度試驗(yàn)儀表，繼續(xù)進(jìn)行了該機(jī)組的調(diào)門優(yōu)化調(diào)整和滑壓優(yōu)化試驗(yàn)工作。 臺(tái)州＃1汽輪機(jī)滑壓優(yōu)化試驗(yàn)工況機(jī)組運(yùn)行優(yōu)化試驗(yàn)在正常負(fù)荷變動(dòng)范圍內(nèi)選取若干試驗(yàn)點(diǎn)，進(jìn)行了常規(guī)定壓運(yùn)行工況、以及機(jī)組優(yōu)化滑壓運(yùn)行工況的比較試驗(yàn)，以掌握機(jī)組在各種變負(fù)荷工況的運(yùn)行性能。在60 MW至135 MW這一正常負(fù)荷變化范圍內(nèi)選取5個(gè)典型的負(fù)荷點(diǎn)，以“兩閥點(diǎn)”定壓運(yùn)行時(shí)機(jī)組負(fù)荷115MW為分界點(diǎn)，高于這一負(fù)荷時(shí)作定壓運(yùn)行，低于這一負(fù)荷時(shí)作常規(guī)定壓運(yùn)行與兩閥滑壓運(yùn)行的比較試驗(yàn)。各試驗(yàn)工況點(diǎn)標(biāo)注于下圖17中。圖17 臺(tái)州＃1機(jī)組試驗(yàn)主蒸汽壓力控制曲線 臺(tái)州＃1機(jī)定、滑壓優(yōu)化試驗(yàn)比較結(jié)果如下圖18所示，為扣除給泵耗功之后的機(jī)組凈熱耗率隨機(jī)組負(fù)荷變化曲線。從圖中可以看出，機(jī)組負(fù)荷低于115MW時(shí)，定、滑壓運(yùn)行時(shí)的熱耗率比較關(guān)系較為清晰：兩閥滑壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性比定壓運(yùn)行方式要好，而且隨著機(jī)組負(fù)荷的降低，滑壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性優(yōu)越程度愈加得以顯現(xiàn)。當(dāng)機(jī)組降至60MW負(fù)荷時(shí)，定壓運(yùn)行的機(jī)組凈熱耗率為9200 kJ/kWh，而兩閥滑壓運(yùn)行的機(jī)組凈熱耗率為9047 kJ/kWh，%，折合機(jī)組供電煤耗率節(jié)省數(shù)值約為5 g/kWh。圖18 臺(tái)州＃1機(jī)組修正后熱耗率變化曲線 臺(tái)州＃1機(jī)滑壓優(yōu)化研究結(jié)論由以上試驗(yàn)比較結(jié)果與分析可知，在通常的60~135MW負(fù)荷變動(dòng)范圍內(nèi)，機(jī)組較為合理的變負(fù)荷運(yùn)行方式是：115MW負(fù)荷以上采取定壓運(yùn)行方式，；在60~115MW負(fù)荷階段推薦采取“兩閥滑壓”運(yùn)行方式。因此，建議通過DCS的主蒸汽壓力控制曲線修改，使汽輪機(jī)按照?qǐng)D17中的優(yōu)化滑壓控制曲線運(yùn)行。這樣可以使機(jī)組在115MW負(fù)荷以下轉(zhuǎn)入滑壓運(yùn)行時(shí)，、%這一較為合理的位置。 半山電廠＃5機(jī)組的滑壓優(yōu)化研究 半山電廠＃5汽輪機(jī)低壓缸及DEH改造后存在的問題半山發(fā)電廠5汽輪機(jī)組為上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的 ，汽輪機(jī)型式為單軸、兩缸雙排汽沖動(dòng)凝汽式，機(jī)組于 1996年6月投入運(yùn)行。2001年底，利用機(jī)組大修機(jī)會(huì)，半山發(fā)電廠對(duì)＃5汽輪機(jī)實(shí)施了低壓缸通流改造。該改造項(xiàng)目由北京全三維公司承擔(dān)，采用先進(jìn)的通流設(shè)計(jì)、制造技術(shù)，重新加工并更換了低壓缸的隔板、轉(zhuǎn)子和動(dòng)葉等部件，使低壓缸效率較以前的水平有了大幅度地提高。2002年初，由浙江省電力試驗(yàn)研究院負(fù)責(zé)進(jìn)行了機(jī)組性能考核試驗(yàn)。在機(jī)組性能考核試驗(yàn)完成后，利用已安裝在現(xiàn)場(chǎng)的大量高精度測(cè)試儀表和較好的機(jī)組運(yùn)行設(shè)備條件，緊接著進(jìn)行了＃5機(jī)的運(yùn)行優(yōu)化試驗(yàn)，在正常負(fù)荷變動(dòng)范圍內(nèi)選取若干試驗(yàn)工況點(diǎn)，通過試驗(yàn)測(cè)定機(jī)組在各個(gè)變負(fù)荷工況的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性能，并在低負(fù)荷段上進(jìn)行了定、滑壓工況的比較試驗(yàn)，用以確定機(jī)組較為合理的運(yùn)行方式。 半山電廠＃5汽輪機(jī)運(yùn)行優(yōu)化試驗(yàn)情況按照半山電廠＃5機(jī)組通常的定壓運(yùn)行變負(fù)荷方式，在整個(gè)60～130MW的通常負(fù)荷變化范圍內(nèi)，主蒸汽壓力一直保持為額定值，隨著機(jī)組負(fù)荷逐漸降低，汽輪機(jī)高壓調(diào)門也會(huì)隨之一直關(guān)小。本次＃5機(jī)運(yùn)行優(yōu)化試驗(yàn)工況設(shè)置如在下圖19所示，選取100MW負(fù)荷點(diǎn)作為機(jī)組定壓運(yùn)行與滑壓運(yùn)行的分界點(diǎn)，這時(shí)恰好處于＃2調(diào)門開度為47％、＃3調(diào)門將開未開的“兩閥點(diǎn)”狀態(tài)。在機(jī)組負(fù)荷大于100MW的高負(fù)荷階段，機(jī)組仍保持原先的定壓運(yùn)行方式；而當(dāng)機(jī)組低于100MW負(fù)荷時(shí)，采取“兩閥滑壓”的運(yùn)行方式。實(shí)際試驗(yàn)過程中，設(shè)置了870MW這兩個(gè)負(fù)荷工況，進(jìn)行機(jī)組定壓運(yùn)行與兩閥滑壓運(yùn)行方式的試驗(yàn)和比較。圖19 半山＃5機(jī)組試驗(yàn)主蒸汽壓力控制曲線 半山電廠＃5汽輪機(jī)運(yùn)行優(yōu)化試驗(yàn)結(jié)果如下圖20所示，為扣除給泵耗功之后的機(jī)組修正后凈熱耗率隨機(jī)組負(fù)荷變化曲線。從圖中可以看出，半山電廠＃5機(jī)組負(fù)荷低于100MW時(shí)，采取兩閥滑壓運(yùn)行的機(jī)組熱耗率要低于定壓運(yùn)行方式，在870MW這兩個(gè)試驗(yàn)負(fù)荷點(diǎn)上按兩閥滑壓運(yùn)行得出的機(jī)組凈熱耗率（已扣除給水泵耗功）比定壓運(yùn)行方式分別降低71 kJ/kWh和126 kJ/kWh，％％。由此表明，機(jī)組在較低負(fù)荷時(shí)采取“兩閥滑壓”運(yùn)行方式，可以使機(jī)組供電煤耗率明顯地降低，從而獲得較大的收益。圖20 半山＃5機(jī)組修正后熱耗率變化曲線 超高壓125MW機(jī)組滑壓優(yōu)化試驗(yàn)結(jié)果的應(yīng)用情況作為浙江省內(nèi)超高壓125MW容量等級(jí)汽輪機(jī)首批進(jìn)行通流改造的試點(diǎn)機(jī)組，臺(tái)州電廠＃1機(jī)為上海汽輪機(jī)有限公司實(shí)施改造的通流部分全部換新機(jī)型；半山電廠＃5機(jī)都為北京全三維動(dòng)力工程有限公司實(shí)施改造的僅換新低壓缸的機(jī)型。所以對(duì)這兩臺(tái)機(jī)組進(jìn)行滑壓優(yōu)化試驗(yàn)工作，也基本代表了省內(nèi)125MW改造機(jī)組的兩種類型，由試驗(yàn)得出的機(jī)組優(yōu)化滑壓曲線在省內(nèi)其它電廠的各臺(tái)125MW改造機(jī)組上可以進(jìn)行推廣和應(yīng)用。目前，優(yōu)化滑壓曲線已經(jīng)在臺(tái)州、半山、蕭山電廠的5臺(tái)125MW機(jī)組上得到了實(shí)際應(yīng)用。 滑壓優(yōu)化策略在超高壓200MW機(jī)組上的應(yīng)用 鎮(zhèn)海＃6機(jī)組運(yùn)行情況說明鎮(zhèn)海發(fā)電有限公司6共4臺(tái)國產(chǎn)200MW汽輪發(fā)電機(jī)組，為省內(nèi)僅有的200MW容量等級(jí)的汽輪發(fā)電機(jī)組。機(jī)組型號(hào)為N200－，由北京汽輪電機(jī)有限公司（原北京重型電機(jī)廠）制造，分別于1985年至1991年間先后依次投產(chǎn)。1998年，龍威公司利用美國西屋公司技術(shù)對(duì)6機(jī)的低壓缸實(shí)施了改造。2002年，北京汽輪電機(jī)有限公司采用了全三維的設(shè)計(jì)改造技術(shù)對(duì)6機(jī)的高壓缸進(jìn)行了現(xiàn)代化通流改造。通過高壓缸和低壓缸的改造，降低了機(jī)組運(yùn)行熱耗率，增加了機(jī)組銘牌出力。隨著省內(nèi)大容量機(jī)組的不斷投產(chǎn)，該公司四臺(tái)200MW機(jī)組負(fù)荷率偏低，大部分運(yùn)行時(shí)間的機(jī)組負(fù)荷在150－180MW之間。由于在該負(fù)荷段內(nèi)四臺(tái)機(jī)組通常采取定壓運(yùn)行方式，汽輪機(jī)四個(gè)高壓調(diào)門中最先開啟的＃＃2調(diào)門也處于部分開度狀態(tài)，節(jié)流損失較明顯，對(duì)機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性造成了不利影響。我們對(duì)鎮(zhèn)海發(fā)電有限公司6機(jī)組進(jìn)行了調(diào)門運(yùn)行方式優(yōu)化及循環(huán)效率試驗(yàn)。通過該試驗(yàn)，測(cè)得6機(jī)在不同負(fù)荷下常規(guī)運(yùn)行方式和優(yōu)化運(yùn)行方式的發(fā)電熱耗率和廠用電率，結(jié)合同時(shí)進(jìn)行的鍋爐效率試驗(yàn)結(jié)果，獲得單元機(jī)組的循環(huán)熱效率和發(fā)、供電煤耗變化情況，并據(jù)此確定機(jī)組優(yōu)化滑壓運(yùn)行方式。 鎮(zhèn)海＃6機(jī)優(yōu)化試驗(yàn)工況經(jīng)與電廠協(xié)商一致，本次試驗(yàn)在保持當(dāng)前調(diào)門開啟順序和重疊度狀態(tài)下，進(jìn)行了常規(guī)定壓運(yùn)行方式和優(yōu)化運(yùn)行方式的比較試驗(yàn)。共設(shè)置215MW、200MW、180MW、160MW、140MW、120MW等六個(gè)負(fù)荷點(diǎn)，在160MW、140MW、120MW三個(gè)負(fù)荷點(diǎn)分別進(jìn)行“常規(guī)定壓運(yùn)行方式”和“兩閥滑壓運(yùn)行方式”的比較試驗(yàn)，試驗(yàn)工況圖如下圖21所示。圖21 鎮(zhèn)海＃6機(jī)組試驗(yàn)主蒸汽壓力控制曲線 鎮(zhèn)海＃6機(jī)優(yōu)化試驗(yàn)結(jié)果圖22為＃6機(jī)按兩種滑壓運(yùn)行方式試驗(yàn)得出的機(jī)組凈熱耗率變化曲線，圖23為＃6機(jī)組廠用電率變化曲線，圖24為＃6機(jī)組循環(huán)效率變化曲線。對(duì)這些圖中的曲線進(jìn)行比較后可以看出，機(jī)組在180MW以下負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，與常規(guī)運(yùn)行方式相比，采取優(yōu)化運(yùn)行方式的機(jī)組凈熱耗率較低，廠用電率較小，機(jī)組的循環(huán)效率較高。因此，機(jī)組供電煤耗率較低，而且機(jī)組負(fù)荷越低，由于滑壓優(yōu)化調(diào)整帶來的供電煤耗率降低幅度也會(huì)越大。圖22 鎮(zhèn)海＃6機(jī)組修正后熱耗率變化曲線圖23 鎮(zhèn)海＃6機(jī)組廠用電率變化曲線圖24 鎮(zhèn)海＃6機(jī)組循環(huán)效率變化曲線在下面的表6中，列出了機(jī)組在180MW以下負(fù)荷采用常規(guī)定壓運(yùn)行方式和兩閥優(yōu)化滑壓運(yùn)行方式之間實(shí)測(cè)供電煤耗率的對(duì)比情況。由表6中數(shù)據(jù)可知，在160MW、140MW和120MW三個(gè)負(fù)荷點(diǎn)，與常規(guī)定壓方式相比， g/kWh、 g/ g/kWh， g/kWh。表6 鎮(zhèn)海＃6機(jī)兩種滑壓方式的供電煤耗率比較表（單位：g/kWh）機(jī)組負(fù)荷160 MW140 MW120 MW均值常規(guī)滑壓方式供電煤耗率優(yōu)化滑壓方式供電煤耗率兩種滑壓方式的煤耗率差值 鎮(zhèn)海＃6汽輪機(jī)運(yùn)行優(yōu)化試驗(yàn)結(jié)果分析與常規(guī)運(yùn)行方式相比，機(jī)組在180MW以下負(fù)荷采用兩閥滑壓運(yùn)行方式時(shí)，雖然主汽壓較低，引起循環(huán)熱效率降低，但2高壓調(diào)門開度加大使得調(diào)門總體節(jié)流損失減小。如下圖25所示，汽輪機(jī)采取優(yōu)化滑壓運(yùn)行方式之后，高壓缸效率顯著提高，因而促進(jìn)了機(jī)組循環(huán)熱效率的提高。圖25 鎮(zhèn)海＃6機(jī)組高、中壓缸效率隨主汽流量變化曲線如下圖26所示，汽輪機(jī)采取優(yōu)化滑壓運(yùn)行方式之后，隨著主汽壓的降低，給水泵耗功量和因此引起的廠用電率大幅降低，使得扣除給泵功耗后的機(jī)組凈出力相對(duì)增加，從而使供電凈熱耗率和供電煤耗相應(yīng)降低。圖26 鎮(zhèn)海＃6機(jī)組給水泵耗功隨主汽流量變化曲線就機(jī)組實(shí)際運(yùn)行特性而言，高壓調(diào)門節(jié)流損失減少引起高壓缸效率提高以及滑壓運(yùn)行后給泵功耗降低等因素，可以促進(jìn)機(jī)組循環(huán)熱效率的提高，這些正面影響因素所起的作用將大于由于主汽壓力降低對(duì)循環(huán)熱效率的負(fù)面影響。因此，機(jī)組在180MW負(fù)荷以下采用兩閥滑壓優(yōu)化運(yùn)行方式時(shí)，機(jī)組循環(huán)效率要高于常規(guī)的定壓運(yùn)行方式。由于機(jī)組在日常協(xié)調(diào)控制方式下，將CCS系統(tǒng)中的滑壓控制曲線修改成為圖21中的優(yōu)化滑壓控制曲線后，即可實(shí)現(xiàn)180MW負(fù)荷以下的兩閥滑壓優(yōu)化運(yùn)行方式。當(dāng)機(jī)組處于滑壓運(yùn)行狀態(tài)時(shí)，為適應(yīng)AGC的負(fù)荷快速響應(yīng)要求，在暫態(tài)過程中，可讓各調(diào)節(jié)閥同時(shí)參與負(fù)荷控制，以加快調(diào)節(jié)速度和提高調(diào)節(jié)品質(zhì)；而當(dāng)機(jī)組達(dá)到穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)時(shí)，應(yīng)盡可能保持或接近兩閥滑壓狀態(tài)。另外需注意的一點(diǎn)是，圖21所示的優(yōu)化滑壓曲線中，橫坐標(biāo)為各試驗(yàn)工況經(jīng)參數(shù)修正后的發(fā)電機(jī)輸出功率，該滑壓曲線反映了試驗(yàn)修正后的機(jī)組負(fù)荷與主蒸汽壓力、高壓調(diào)門開度之間的優(yōu)化對(duì)應(yīng)關(guān)系。而機(jī)組實(shí)際運(yùn)行時(shí)，機(jī)組負(fù)荷會(huì)因參數(shù)偏離設(shè)計(jì)值、鍋爐排污和吹灰、向外供輔助蒸汽、投用再熱器減溫水及熱力系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)改變等原因而產(chǎn)生差異，其中最大的一項(xiàng)差異是由于季節(jié)變化引起凝汽器壓力的變化，這會(huì)使修正后機(jī)組負(fù)荷與運(yùn)行負(fù)荷之間出現(xiàn)較大的差異。為此，在優(yōu)化滑壓曲線實(shí)際應(yīng)用時(shí)，應(yīng)該對(duì)機(jī)組負(fù)荷引入了“凝汽器壓力修正因子”這一修正計(jì)算項(xiàng)目，從而保證實(shí)際應(yīng)用的滑壓曲線與試驗(yàn)優(yōu)化滑壓曲線之間具有較為一致的高壓調(diào)門開度。 200MW機(jī)組滑壓優(yōu)化結(jié)果的應(yīng)用情況由于該廠＃6機(jī)組為同一機(jī)型，因此在＃6機(jī)上經(jīng)過優(yōu)化比較試驗(yàn)得出的滑壓控制曲線，可以直接應(yīng)用于其它三臺(tái)機(jī)組的協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)（CCS）中。在這些200MW機(jī)組滑壓控制曲線修改過程中，儀控人員專門添加了“凝汽器壓力修正因子”模塊，從而消除了冬季、夏季外界環(huán)境條件改變對(duì)汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行調(diào)門開度的偏離影響。機(jī)組實(shí)際運(yùn)行情況表明，控制系統(tǒng)運(yùn)行狀況良好，負(fù)荷調(diào)節(jié)響應(yīng)速度正常。四臺(tái)200MW機(jī)組在180MW以下改為滑壓運(yùn)行后，與原先的定壓運(yùn)行方式相比，經(jīng)濟(jì)性能有了明顯的提高，對(duì)全廠節(jié)能降耗工作產(chǎn)生了積極的影響。 滑壓優(yōu)化策略在亞臨界300MW機(jī)組上的應(yīng)用 長興電廠＃1機(jī)試驗(yàn)情況說明長興發(fā)電有限公司由四臺(tái)300MW燃煤機(jī)組組成，汽輪機(jī)是由上海汽輪機(jī)廠與美國西屋公司合作并按照西屋公司的技術(shù)設(shè)計(jì)制造的300MW亞臨界、一次中間再熱式、高中壓合缸、雙缸雙排汽、單軸、凝汽式汽輪機(jī)，機(jī)組型號(hào)為N300—，產(chǎn)品編號(hào)為H156。1機(jī)組于2002年9月并網(wǎng)發(fā)電，在該機(jī)組投產(chǎn)初期，根據(jù)汽輪機(jī)制造廠提出的建議，汽輪機(jī)采用單閥運(yùn)行方式，即汽輪機(jī)的四只高壓調(diào)門長期采用同步節(jié)流調(diào)節(jié)狀態(tài)，這給機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性造成了明顯不利的影響。2003年4月下旬，利用該機(jī)組剛完成性能考核試驗(yàn)，已安裝了大量高精度試驗(yàn)儀表的便利條件，我們對(duì)該機(jī)組進(jìn)行了循環(huán)效率試驗(yàn)。通過該試驗(yàn)，測(cè)得了汽輪發(fā)電機(jī)組在不同常規(guī)運(yùn)行工況及不同運(yùn)行方式下的機(jī)組熱耗率的變化情況，通過試驗(yàn)結(jié)果的比較分析，確定出機(jī)組較為合理的滑壓運(yùn)行方式。試驗(yàn)工況安排如下圖27所示。圖27 長興＃1機(jī)組試驗(yàn)主蒸汽壓力控制曲線 長興電廠＃1汽輪機(jī)運(yùn)行優(yōu)化試驗(yàn)結(jié)果將試驗(yàn)得出的汽輪發(fā)電機(jī)組修正后熱耗率變化情況繪制成圖28所示的性能變化曲線，由圖中曲線比較后可知，汽輪機(jī)采用順序閥運(yùn)行方式時(shí)，機(jī)組熱耗率要明顯地低于單閥定壓運(yùn)行方式，而且隨著機(jī)組負(fù)荷的逐步降低，機(jī)組熱耗率的差距也隨之加大。當(dāng)機(jī)組在180MW負(fù)荷順序閥（三閥滑壓）運(yùn)行時(shí)的機(jī)組熱耗率為8402kJ/kWh，而在該負(fù)荷點(diǎn)采取單閥運(yùn)行時(shí)的機(jī)組熱耗率為8626kJ/kWh，%，由此可知機(jī)組在投產(chǎn)初期按照單閥方式運(yùn)行時(shí)會(huì)引起機(jī)組供電煤耗率上升所帶來的巨大經(jīng)濟(jì)損失。圖28 長興＃1機(jī)組修正后熱耗率變化曲線在上面的圖28中，分別給出了機(jī)組在185～240MW負(fù)荷區(qū)間內(nèi)按照 “四閥滑壓”運(yùn)