【正文】 n=1000v/πd 算得 n=80r/min（7） 、頭部外圓 半精車： 雙邊余量為 ，取切削深度為 。 查表確定 進(jìn)給量 f= 切削速度 V=27 n=1000v/πd 算得 n=250r/min（8） 、車鑲?cè)Σ邰? 一次性車削： 雙邊余量為 ，取切削深度為 。 查表確定 進(jìn)給量 f= 切削速度 V=30m/min n=1000v/πd 算得 n=80r/min（9） 、車鑲?cè)Σ邰? 一次性車削： 雙邊余量為 ，取切削深度為 。 查表確定 進(jìn)給量 f= 切削速度 V=30m/min n=1000v/πd 算得 n=80r/min（10） 、車鑲?cè)Σ鄄鄣? 一次性車削： 雙邊余量為 ，取切削深度為 。 查表確定 進(jìn)給量 f= 切削速度 V=30m/min n=1000v/πd 算得 n=80r/min（11） 、燃燒室 粗車： 查表確定 進(jìn)給量 f= 切削速度 V= n=1000v/πd 算得 n=250r/min精車： 查表確定 進(jìn)給量 f= 切削速度 V= n=1000v/πd 算得 n=400r/min鏜削：（1）銷孔粗鏜： 雙邊余量為 ，取切削深度為 。 查表確定 進(jìn)給量 f= 切削速度 V=120m/min n=1000v/ 算得 n=800r/min精鏜： 雙邊余量為 ，取切削深度為 。 查表確定 進(jìn)給量 f= 切削速度 V=125m/min n=1000v/ 算得 n=800r/min細(xì)鏜： 雙邊余量為 ，取切削深度為 。28 查表確定 進(jìn)給量 f= 切削速度 V= n=1000v/ 算得 n=800r/min鉆削 （1）斜、直油孔 一次性鉆削： 查表確定 進(jìn)給量 f= 切削速度 V= n=1000v/πd 算得 n=1610r/min銑削；（1）銑氣門外槽一次性銑削： 單邊余量為 ，取切削深度為 。 查表確定 進(jìn)給量 切削速度 V=23m/min n=1000v/ 算得 n=90r/min（2）銑氣門內(nèi)槽一次性銑削： 單邊余量為 ，取切削深度為 。 查表確定 進(jìn)給量 切削速度 V=23m/min n=1000v/ 算得 n=145r/min167。27 工序時(shí)間的計(jì)算所謂時(shí)間定額是指在一定條件下完成一道工序所需要消耗的時(shí)間。它是安排作業(yè)計(jì)劃、進(jìn)行成本核算、確定設(shè)備數(shù)量、人員編制以及規(guī)劃生產(chǎn)面積的重要依據(jù)。 時(shí)間定額訂的過緊，容易導(dǎo)致忽視產(chǎn)品質(zhì)量的傾向，或者會(huì)影響工人的主動(dòng)性、創(chuàng)造性和積極性。時(shí)間定額訂的過松又起不到指導(dǎo)生產(chǎn)和促進(jìn)生產(chǎn)發(fā)展的積極作用。因此合理的制訂時(shí)間定額對(duì)保證產(chǎn) 品質(zhì)量、提高勞動(dòng)生產(chǎn)率、降低成本都是十分重要的。（1） 、工時(shí)定額的基本組成單件工時(shí)定額由下列公式組成 （271）zajfwxTTK??式中 ——鋪助時(shí)間，為保證基本時(shí)間的完成進(jìn)行的輔助動(dòng)作所消耗的時(shí)間。如裝卸工f件、操作機(jī)床、測(cè)量、改變切削用量等?？蓮挠嘘P(guān)表格中查取，也可按 估fT?j（ ～ .2） T算?！ぷ鞯攸c(diǎn)的服務(wù)時(shí)間，如調(diào)整和更換刀具、修砂輪、潤滑檫試機(jī)床，清除切wT29屑等。一般可按（～）（ ）計(jì)算。jfT?——休息時(shí)間，可按 （ ）計(jì)算。xTjf——準(zhǔn)備終結(jié)時(shí)間，成批生產(chǎn)時(shí)間，每加工一批之前工人要熟悉工藝文件、領(lǐng)取z毛坯、領(lǐng)取和安裝工藝裝備、調(diào)整機(jī)床等，加工終了時(shí)拆下和歸還工裝，送成品等。在大批量生產(chǎn)中，每個(gè)工作地點(diǎn)常期固定完成一道工序內(nèi)容，故單件定額中不計(jì)入 。zT——基本時(shí)間，對(duì)機(jī)床加工工序來說，就是機(jī)動(dòng)時(shí)間。它是直接改變生產(chǎn)對(duì)象的jT形狀、尺寸、表面質(zhì)量等消耗的時(shí)間。 基本時(shí)間和工序時(shí)間之和稱為工序時(shí)間，以 Tg表示。即： （27gjfT??2）（二） 、現(xiàn)在根據(jù)技術(shù)時(shí)間定額的組成確定工序的時(shí)間定額： 工序一基本時(shí)間 （273）jTjLTifn? (274)123ll?帶入數(shù)據(jù)得　　　　　 　? 其中： ——刀具的行程長度（ mm）L——主軸每轉(zhuǎn)刀具的進(jìn)給量（mm/r）f——進(jìn)給次數(shù)i——機(jī)床主軸每分鐘轉(zhuǎn)數(shù)（r/min）n——加工長度（mm）l——刀具的切入尺寸（mm）1——刀具的切出尺寸（mm）2l——試切附加長度（mm）3輔助時(shí)間 輔助時(shí)間按 估算fTfT?j（ ～ .2） T在這里取系數(shù)為 30則 工序時(shí)間 為 （275）?帶入數(shù)據(jù)可得 1079min工序二 基本時(shí)間 jTjLTifn? （276）123dll?? 帶入數(shù)據(jù)得 　　　　　　 ?其中： ——端面外徑（mm）d ——端面內(nèi)徑（mm）1輔助時(shí)間 輔助時(shí)間按 估算fTfT?j（ ～ .2） T在這里取系數(shù)為 則 工序時(shí)間 為 （277）g .7gj帶入數(shù)據(jù)可得 2053minT? 工序六基本時(shí)間 jTjLTifn? （278）12ll?帶入數(shù)據(jù)得　　　　　 ?工序時(shí)間 按公式 277 估算gT 帶入數(shù)據(jù)可得 帶入數(shù)據(jù)可得 ?工序十九 31 基本時(shí)間 （2119） jT12jMZZllLTiiff?? 帶入數(shù)據(jù)得 　　　　　 其中： ——水平進(jìn)給量（mm） 。MZf工序時(shí)間 按公式 277 估算gT 帶入數(shù)據(jù)可得 ? 把切削用量和工時(shí)定額列表如下：表 4 切削用量及工時(shí)定額表 單位： 工序號(hào) 工序名稱 切削深度 ap（mm） 進(jìn)給量 f（mm/f） 切削深度 v（m/min）基本時(shí)間Tj（min）工序時(shí)間Tg（min ）15 粗車外圓 20 車端面 4 25 車止口 30 粗鏜銷孔 120 35 半精車外圓 40 鉆斜油孔 45 鉆直油孔 50 切油環(huán)槽 55 車環(huán)岸及倒角 60 切梯形槽 65 半精車頭部外圓 70 切鑲?cè)Σ邰? 30 75 切鑲?cè)Σ邰? 30 80 切鑲?cè)Σ鄄鄣? 30 3285 精車外圓 90 粗車燃燒室 100 精車燃燒室 105 銑氣門內(nèi)槽 8 23 110 銑氣門外槽 8 23 115 精鏜銷孔 125 120車銷孔外端擋圈及倒角 30 125 細(xì)鏜銷孔 第三章 鉆油孔夾具設(shè)計(jì)167。31 工件的定位方案工件的定位油孔的加工是在與銷孔所在的半曲面相垂直的活塞兩個(gè)半曲面上分別鉆出３個(gè)直油孔，如圖4 所示。為保證油孔中心與止口面的長度精度要求，要限制的自由度為 X 軸的平動(dòng)及 Y 軸和 Z 軸的轉(zhuǎn)動(dòng)，為保證油孔間的角度，要限制的自由度為 Z 軸的平動(dòng)及 X 軸的轉(zhuǎn)動(dòng)。故選用典型的孔定位方法，定位元件為心軸(即圖 5 中的拉頭)與圓柱定位銷的配合使用，其中，心軸限制 Y 軸和 Z 軸的平動(dòng)與轉(zhuǎn)動(dòng) 4 個(gè)自由度，圓柱定位銷限制 X 軸的平動(dòng)與轉(zhuǎn)動(dòng)２個(gè)自由度。選擇孔為定位基準(zhǔn)。心軸和圓注定位銷的直徑由活塞的內(nèi)孔直徑和銷孔直確定。33圖 4 直油孔工序圖定位誤差的分析與計(jì)算本設(shè)計(jì)是采用孔定位，因而可能產(chǎn)生的誤差是元件的銷孔與定位銷之間的間隙引起的誤差。根據(jù)《機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)》第 265 頁可查最大間隙公式為δ= D max dmin = Δ + δ x + δ g （311）式中 D max ——— 定位孔最大直徑；dmin ——— 定位銷最小直徑；Δ ——— 銷有孔的最小間隙；δ x——— 銷的公差；δ g——— 孔的公差。由于銷與孔之間有間隙，工件安裝時(shí)孔中心可能偏離銷中心，其偏離的最大范圍是以 δ 為直徑，以銷中心為圓心的圓。若定位時(shí)讓工件始終靠緊銷的一側(cè)，即定位以銷的一條母線為基準(zhǔn)，工件的定位誤差公為 g??本設(shè)計(jì)選用的活塞銷孔最大直徑為 Dmax = + = ，查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》可知定位銷可選用國標(biāo)件 GB/T1191986。其直徑為 d = 26mm，其長度選定為 L = 108mm。所以其定位誤差最大間隙由公式 311 得：δ = D max dmin = – 26mm = 167。32 工件的夾緊方案夾緊機(jī)構(gòu)在夾具設(shè)計(jì)中占有很重要的地位，一個(gè)夾具在性能上的優(yōu)劣，除了從定位性能上加以評(píng)定外，還必須從夾緊機(jī)構(gòu)的性能上來考核，如夾緊機(jī)構(gòu)的可靠性、操作方便性。夾緊機(jī)構(gòu)的復(fù)雜程度也基本上決定了夾具的復(fù)雜程度。夾緊機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)滿足的要求設(shè)計(jì)夾緊機(jī)構(gòu)一般應(yīng)遵循以下主要原則：1） 夾緊必須保證定位準(zhǔn)確可靠，而不能破壞定位，2） 工件和夾具的變形必須在允許的范圍內(nèi)，3） 夾緊機(jī)構(gòu)必須可靠，4） 夾緊機(jī)構(gòu)操作必須安全、省力、方便、迅速、符合工人操作習(xí)慣，5） 夾緊機(jī)構(gòu)的復(fù)雜程度、自動(dòng)化程度必須與生產(chǎn)綱領(lǐng)和工廠的條件相適應(yīng)。同時(shí)還必須確定夾緊力，而夾緊力包括方向、作用點(diǎn)、和大小三個(gè)因素，這是夾緊機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)首先要解決的問題。其中夾緊力方向以及作用點(diǎn)的確定原則為1） 、夾緊力的方向應(yīng)有利于工件的準(zhǔn)確定位，而不能破壞定位，一般要求主夾緊力應(yīng)垂直于第一定位基準(zhǔn)面，342） 、夾緊力的方向應(yīng)與工件的剛度高的方向一致，以減少工件的變形，3） 、夾緊力的方向應(yīng)盡可能與切削力、重力方向一致，有利于減小夾緊力，夾緊力作用點(diǎn)的選擇原則如下1） 、夾緊力的作用點(diǎn)應(yīng)與支撐點(diǎn)“點(diǎn)對(duì)點(diǎn)”對(duì)應(yīng)，或在支撐點(diǎn)確定的區(qū)域內(nèi)，2） 、夾緊力的作用點(diǎn)應(yīng)作用在工件剛度高的部位，3） 、夾緊力的作用點(diǎn)和支撐點(diǎn)應(yīng)盡可能靠近切削部位，4） 、夾緊力的反作用力不應(yīng)使夾具產(chǎn)生影響加工精度的變形。夾緊機(jī)構(gòu)及夾緊力的確定本設(shè)計(jì)中，夾緊機(jī)構(gòu)選用最常用的螺旋夾緊機(jī)構(gòu)；加工這個(gè)工件時(shí)它采用夾緊工件的勞動(dòng)強(qiáng)度也不是很大，為節(jié)約成本，動(dòng)力裝置采用手動(dòng)夾緊機(jī)構(gòu)。如圖 5 所示。此時(shí)夾緊力的方向也符合“夾緊力的方向應(yīng)用有利于工件的準(zhǔn)確定位，而不能破壞定位，一般要求主夾緊力應(yīng)垂直于第一定位基準(zhǔn)面”的原則。而夾