【正文】 用的是12176。≤α≤22176。，這里取18176。(3)斜導(dǎo)柱的長(zhǎng)度計(jì)算 當(dāng)側(cè)型芯滑塊抽芯方向與開(kāi)模方向垂直時(shí)，L= 式中 s——抽芯距；取17 mm L——斜導(dǎo)柱的工作部分的長(zhǎng)度； α——斜導(dǎo)柱的傾斜角。 所以解得 L==55 mm(4）斜導(dǎo)柱的總長(zhǎng)度的計(jì)算。由公式 L= L+ L+ L+ L+ L=d/2tanα+h/cosα+ d/2 tanα++5～10 mm式中 d——斜導(dǎo)柱固定部分大端直徑； h ——斜導(dǎo)柱固定板厚度， d——斜導(dǎo)柱工作部分的直徑； s ——抽芯距。表查得 取d=15 mm所以解得 L=75mm(1）正確選擇主型芯位置 一般將主型芯位置設(shè)于動(dòng)模，這樣在脫模過(guò)程中，塑件雖然與主型芯脫松，但側(cè)向分型時(shí)對(duì)塑件仍有限制側(cè)向移動(dòng)的作用，所以塑件不會(huì)粘附在斜滑塊上，脫模比較順利。 對(duì)于該套模具，側(cè)想抽芯距離不大，而且塑件推桿的直徑僅為6 mm，為使第二次分型時(shí)，塑件的脫模阻力較小，應(yīng)將主型芯設(shè)置在定模部分，這樣還能使動(dòng)模部分型芯的抽芯與側(cè)向分型幾乎同時(shí)完成。(2）開(kāi)模時(shí)斜滑塊的止動(dòng)斜滑塊通常設(shè)置在動(dòng)模部分，并要求塑件對(duì)動(dòng)模部分的包緊力大于定模部分的包緊力。當(dāng)動(dòng)模部分的包緊力小于定模部分的包緊力時(shí)，如果沒(méi)有止動(dòng)裝置，則斜滑塊在開(kāi)模動(dòng)作剛剛開(kāi)始，便有可能與動(dòng)模產(chǎn)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)，導(dǎo)致塑件損壞。為了避免著種現(xiàn)象，該套模具采用彈簧頂銷(xiāo)止動(dòng)裝置。 (3）斜滑塊的傾斜角和推出行程由于斜滑塊的強(qiáng)度較高，斜滑塊的傾斜角可比斜導(dǎo)柱的傾斜角大一些，一般在≤30176。范圍內(nèi)選取。該套模具斜滑塊的傾斜角選30176。 斜滑塊 推出行程l必須小于斜滑塊總長(zhǎng)L的2/3。該模具推出行程為8 mm，為斜滑塊導(dǎo)滑長(zhǎng)度38 mm的1/2，合乎要求，并且采用了4顆螺銷(xiāo)對(duì)斜滑塊的推出進(jìn)行限位，不會(huì)造成復(fù)位困難，所以能夠滿足要求。 (4）斜滑塊的裝配要求為了保證斜滑塊在合模時(shí)其拼合面密合，避免注射成型時(shí)產(chǎn)生飛邊， mm～ mm， mm～ mm。當(dāng)斜滑塊與導(dǎo)滑槽之間有磨損之后，再通過(guò)磨削斜滑塊下端面，可繼續(xù)保持垂直分型面的密合性。 (5）斜滑塊推桿位置選擇在側(cè)抽芯的過(guò)程中，應(yīng)注意防止斜滑塊移出推桿頂端，造成斜滑塊無(wú)法完成預(yù)期的側(cè)向分型與抽芯的動(dòng)作。 6）斜滑塊推出時(shí)的限位在每瓣斜滑塊上開(kāi)有兩長(zhǎng)槽，模套上加螺銷(xiāo)限位。10. 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)一般注射到模具內(nèi)的塑料溫度為200℃左右，而塑件固化后從模具型腔中取出時(shí)其溫度在60℃以下，熱塑性塑料在注射成型后必須對(duì)模具進(jìn)行有效的冷卻，使熔融塑料的熱量盡快地傳給模具，以使塑料可靠冷卻定型并可迅速脫模。 由于黏度低，流動(dòng)性好的塑料，因此成型工藝要求模溫都不高，所以常用溫水對(duì)模具進(jìn)行冷卻。由于ABS的流動(dòng)性為中等，且水的熱容量大，成本低，傳熱系數(shù)大，故該套模具亦采用常溫水進(jìn)行冷卻。 冷卻介質(zhì)有冷卻水和壓縮空氣，但常用冷卻水較多，因?yàn)樗臒崛萘看?，傳熱系?shù)大，成低，用水冷卻，即在模具型腔周?chē)騼?nèi)部開(kāi)設(shè)冷卻水道。 如果忽略模具因空氣對(duì)流熱輻射以及與注射機(jī)接觸所散發(fā)的熱量，不考慮模具金屬材料的熱阻，可對(duì)模具冷卻系統(tǒng)進(jìn)行初步的簡(jiǎn)略的計(jì)算(此計(jì)算以MOLDFLOW為輔助)。 （1）求塑件在固化時(shí)每小時(shí)釋放的熱量Q 查得ABS單位質(zhì)量放出的熱量Q=310KJ/Kg～400KJ/Kg,取Q=350KJ/Kg 故 Q=W Q=3393 KJ/h 式中 W——單位時(shí)間內(nèi)注入模具中的塑料質(zhì)量， 所以 W=== （2）冷卻水的體積流量 q==10m/min 式中 ρ——冷卻水的密度，為110 kg/ m；C——冷卻水的比熱熔， KJ/ kg.℃。 θ——冷卻水出口的溫度，取25℃。 θ——冷卻水入口的溫度，取20℃. （3）求冷卻水管道的直徑d 由表查得 水管道的直徑d=6mm。 （4）求冷卻水在管道內(nèi)的流速v 由公式 v== （5）求冷卻管道孔壁與冷卻水之間的傳熱膜系數(shù)h，取f=（℃） 由公式 h==23004 KJ/ . ℃ （6）求冷卻管道總傳熱面積A 由公式 A==10m 式中 △θ——模具溫度與冷卻水溫之間的平均溫差（℃），模具溫度取65℃ （7）求模具上應(yīng)開(kāi)設(shè)的冷卻管道的孔數(shù) 由公式 n==1（孔） 式中 L——瓣合模的長(zhǎng)度，為100mm.. 考慮到瓣合模為2塊，每塊1根水道，因此總水道數(shù)為2個(gè)孔。 由于該塑件為矩形類的零件，對(duì)于型芯的冷卻水道，可采用隔片導(dǎo)流式，但由上面的計(jì)算可知道該模具塑料釋放的總熱量不大，只在模具型腔周?chē)_(kāi)設(shè)冷卻水道即可。11. 模具的工作原理及安裝、調(diào)試電源插頭外殼注射模工作原理如圖111所示。其具體工作原理如下：圖111 模具裝配圖模具安裝在SZ250/1250注射機(jī)上，定模部分固定在注射機(jī)的定模板上，動(dòng)模部分固定在注射機(jī)的動(dòng)模板上。合模后，注射機(jī)通過(guò)噴嘴將ABS熔料經(jīng)流道注入型腔，經(jīng)過(guò)保壓冷卻后塑件成型。開(kāi)模時(shí)，動(dòng)模部分隨注射機(jī)動(dòng)模板一起運(yùn)動(dòng)，在分型面Ⅰ處由于彈簧的彈力將流道板和定模板分開(kāi)，鉤針將澆口拉斷，使其與塑件表面分離，澆注系統(tǒng)凝料隨著中間板的運(yùn)動(dòng)慢慢從定模板中脫出，當(dāng)分型面Ⅰ打開(kāi)50mm時(shí)，定距分型機(jī)構(gòu)發(fā)生作用，推動(dòng)流道板反向運(yùn)動(dòng)，將澆注系統(tǒng)凝料從主流道中推出，當(dāng)流道板與面板分開(kāi)距離為10mm時(shí)，澆注系統(tǒng)凝料將被全部推出，在重力的作用下脫落，實(shí)現(xiàn)了澆注系統(tǒng)凝料的自動(dòng)分離，當(dāng)定距分型機(jī)構(gòu)發(fā)生作用的同時(shí)，中間板不在移動(dòng)，分型面Ⅱ打開(kāi)，塑件與型芯分離，當(dāng)打開(kāi)到一定距離后，動(dòng)模停止運(yùn)動(dòng)，在注射機(jī)頂出裝置的作用下，通過(guò)面板的頂棍孔，推動(dòng)推桿固定板向前運(yùn)動(dòng)，復(fù)位桿固定在推桿固定板上，復(fù)位桿也隨之向前運(yùn)動(dòng)，推動(dòng)推板運(yùn)動(dòng)，將塑件頂出，塑件在重力的作用下自動(dòng)掉落。合模時(shí)，注射機(jī)推力的作用下，兩個(gè)分型面一次閉合復(fù)位，推板推動(dòng)復(fù)位桿向后運(yùn)動(dòng)，使推桿固定板復(fù)位，待模具完全閉合后，完成合模動(dòng)作，至此一個(gè)成型周期完成，進(jìn)入下一個(gè)循環(huán)周期。1. 安裝前先要清理模板平面定位孔及模具安裝面上的污物、毛刺；2. 因模具不大，故采用整體安裝法?，F(xiàn)在機(jī)器下面兩根導(dǎo)軌上墊好板，模具從側(cè)面進(jìn)入機(jī)架間，定模入定位孔，并放正，慢速閉合模具，壓緊模具，然后用壓板或螺釘壓緊定模，并初步固定定模，然后慢速開(kāi)閉模具，找正動(dòng)模，應(yīng)保證開(kāi)閉模具時(shí)，平穩(wěn)、靈活、無(wú)卡住現(xiàn)象，然后固定動(dòng)模。3. 調(diào)節(jié)鎖模機(jī)構(gòu)，保證有足夠的開(kāi)模距和鎖模力，使模具閉合適當(dāng)；4. 慢慢開(kāi)啟模板直至模板停止后退為止，調(diào)節(jié)頂出機(jī)構(gòu)，保證頂出距離。開(kāi)閉模具觀察頂出機(jī)構(gòu)運(yùn)行情況，動(dòng)作是否平衡、靈活、協(xié)調(diào)。5. 模具裝好后，待料筒及噴嘴溫度上升到距離與定溫度20～30時(shí)，即可校正噴嘴澆口套的相對(duì)位置及弧面接觸情況，可用一紙片放在噴嘴與澆口套之間，觀察兩者接觸印痕，檢查吻合情況。須使松緊合適，校正后擰緊注射座定位螺釘，緊固定位。6. 開(kāi)空車(chē)運(yùn)轉(zhuǎn)，觀察模具各部分運(yùn)行是否正常，然后才可以注射試模。試模時(shí)，塑件上?？赡艹霈F(xiàn)各種缺陷，為此必須進(jìn)行原因分析，排除故障。表111是熱塑性塑料制品側(cè)常見(jiàn)缺陷及產(chǎn)生原因。在試模時(shí)，如果塑件上出現(xiàn)上述各種缺陷，需按成型條件、成型設(shè)備、模具結(jié)構(gòu)及形狀等因素逐個(gè)分析其中的主要矛盾，然后再采取調(diào)整工藝參數(shù)、修正模具等方法加以解決。表51 熱塑性塑料制品側(cè)常見(jiàn)缺陷及產(chǎn)生原因制品缺陷產(chǎn)生原因制品填充不足料筒、噴嘴及模具溫度偏低；加料量不足；注射壓力太??；注射速度太慢；流道和澆口的尺寸太小；澆口數(shù)量不夠或位置不恰當(dāng)；型腔排氣不良；注射時(shí)間太短；澆注系統(tǒng)發(fā)生堵塞；塑料的流動(dòng)性太差。制品有溢邊料筒、噴嘴及模具溫度太高；注射壓力太大，鎖模力太??；模具密封不嚴(yán)，有雜物或模板已變形；型腔排氣不良；從加料端帶入空氣；黑點(diǎn)及條紋 料溫高，并分解；料筒或噴嘴接合不嚴(yán)；模具排氣不良；染色不均與；物料中有深色物；制品脫皮、分層 原料不純；同一塑料不同級(jí)別或不同牌號(hào)相混；配入潤(rùn)滑劑過(guò)量；塑化不均與；混入異物氣疵嚴(yán)重；進(jìn)料口太小，摩擦力大；制品有明顯的熔接痕 料溫過(guò)低；模溫低；擦脫模劑太多；注射壓力低；注射速度慢；加料不知；模具排氣不良；制品表面有裂紋 模具太冷；冷卻時(shí)間太長(zhǎng)；塑料和金屬嵌件收縮率不一樣；頂出裝置傾斜或不平衡，頂出截面積小或分布不當(dāng)；之間斜度不夠，脫模難；制品表面有波紋 物料溫度低，粘度大；注射壓力；模具溫度低；注射速度太慢；澆口太??； 制品翹曲變形 冷卻時(shí)間短；頂出受力不夠；模溫太高；制品內(nèi)壓力太大；通水不良，冷卻不均；制品薄厚不均；制品尺寸不穩(wěn)定 機(jī)器電路或油路系統(tǒng)不穩(wěn)；成型周期不一致；溫度、時(shí)間、壓力變化；塑料顆粒大小不一；制品黏膜 模具頂出裝置結(jié)構(gòu)不良；模腔脫模斜度不夠；模腔溫度不合適；模腔有接縫或存料；成型周期太短或太長(zhǎng)；模芯無(wú)進(jìn)氣孔；注塑模具對(duì)我來(lái)說(shuō)，是一個(gè)全新的領(lǐng)域，以前從接觸很少，通過(guò)電源插頭外殼注塑模具的設(shè)計(jì)，使我獲益良多，首先，通過(guò)查閱注塑模具設(shè)計(jì)相關(guān)資料，基本掌握了模具設(shè)計(jì)的原理和基本過(guò)程，對(duì)注塑模具各個(gè)組成部分有了一定的感性認(rèn)識(shí)。其次，增強(qiáng)了我獨(dú)立思考問(wèn)題、解決問(wèn)題的能力，因?yàn)樗匈Y料都要去自學(xué)，從中發(fā)現(xiàn)問(wèn)題，然后再去想辦法解決問(wèn)題。這對(duì)即將踏入社會(huì)的我有很大的幫助。我還要感謝同組的各位同學(xué)以及我的各位室友，在畢業(yè)設(shè)計(jì)的這段時(shí)間里，你們給了我很多的啟發(fā)，提出了很多寶貴的意見(jiàn)，對(duì)于你們幫助和支持，在此我表示深深地感謝！由于本人的水平有限,設(shè)計(jì)過(guò)程中難免存在不足和錯(cuò)誤,在此希望各位評(píng)委、老師予以批評(píng)指正，不勝感激！參考文獻(xiàn) [1] Arzondo L M,Pin N,Carella J M,Pastor J M,Merino J C,Paveda J,Alonso C,Sequentual injecting overmolding of an clastomeric ehyleneoctene copolymer on a polypropylene homopolymer core,Polymer Engineering of Scince[J]，2004，44(11)：2110～2116[2] 《塑料模具技術(shù)手冊(cè)》編委會(huì)編．塑料模具技術(shù)手冊(cè)[M]．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1997 [3] [M].南京：江蘇科學(xué)技術(shù)出版社，[4] 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