【正文】 公式。212答：共有三種公式如下： 氮公式： 三原子氣體公式：α==(RO2)max/RO2氧公式：α=21/(21–O2)213答：由于隨爐膛出口過量空氣的增加，固體本完全燃燒熱損失減少，但鍋爐排煙熱損失增加。則最佳爐膛出口過量空氣系數(shù)，應使固體、氣體未完全燃燒熱損失與排煙熱損失之總和達到最低值所對應的爐膛出口過量空氣系數(shù)。214答：鍋爐各煙道受迪面的實際漏入風量與理論空氣量之比。215答：在平衡通風，燃燒室負壓運行時，由于煙道漏風，使尾部煙道排煙中過量空氣系數(shù)大于爐膛出口過量空氣系數(shù)。因三原子氣體占干煙氣體面百分數(shù)RO2與過量空氣系數(shù)成反比。則爐膛出口煙氣中RO2值大于尾部煙道排煙中RO2值。216答：此公式（232）可知，過量寬氣系數(shù)越大，氧氣占干煙氣體積百分數(shù)O2值越大。則屬部煙道排煙中O2值大于爐膛出口煙氣中O2值。217答：即使燃用同一礦井的煤，煤的成分和特性都有不同程度的小協(xié)。煤的成份和特對RO2與X之間關系影響大，對O2與X之間關系影響小。因此由鍋爐操作盤上含氧表計可以比較準確地判斷過量空氣系數(shù)大小。218答：奧氏分析法是化學吸收項。共有三個吸收瓶，裝每不同吸收試液，分別吸收煙氣中不同成份。第一個吸收瓶內裝有氫氧化鉀的水溶液，用于吸收煙氣中的二氧化碳和二氧化硫，只有待第一瓶完全吸放完畢后，再進入第二瓶。第二吸收瓶內裝有焦性沒食子酸的堿溶液，用以吸收煙氣中的氧氣。只有待第二瓶完全吸收完畢后，再進入第二三瓶。第三個瓶內裝有氯化銅氨溶液，用以吸收煙氣中一氧化碳。通過量筒可以則得三個吸收瓶所吸收的煙氣中各被測成份的體積，進一步得一ROO2和CO值。219答：奧氏煙氣分析器測試基步驟如下：1． 檢查：必須儀器密封性進行嚴格檢查；2． 清除儀器內殘存氣體：將儀器內殘存所體排入大氣，不斷用待測樣氣清除儀器；3． 煙氣取樣；4． 測試：依序讓吸收瓶吸收待測成份，并測得結果。220答：第一個吸收瓶僅吸收三原子氣體。但第二個吸收瓶既吸收氧氣，又吸收三原子氣體，只有當?shù)谝粋€瓶將三原氣體吸收完畢，才能乾主第二瓶測量。第三個吸收瓶既能吸收又一氧化碳，又能吸收氧氣。因此只有在第二個瓶內將氧氣吸收完畢，才能進入第三瓶繼續(xù)測試。測試順序不能改變。221煙氣中一氧化碳含量低，氯化西銅的氨溶液在空氣中不夠穩(wěn)定，對一氧化碳吸收過程速度很慢。因此一氧化碳準確測量困難較大，可能不完全燃燒方程公式（223）計算。222答：由于測量過程采用的是體積法，測量被吸收氣體體積占干煙氣體積百分數(shù)，氣體的體積隨溫度、壓力改變而變化。同時只有保證恒溫，才能保持煙氣中水蒸氣分壓力不發(fā)生變化。所以必需設法在測試過程中恒溫、恒壓。采用帶有水層的過濾順，同時量筒外有保溫水套，以維持恒溫。每次讀數(shù)時，并使平衡瓶和量筒水面對齊，才能維持恒壓。223答：煙氣取樣后，穿過過濾器水層使煙氣中水蒸氣達到飽和狀態(tài)。測量過程中只要維持恒溫，測煙氣中水蒸氣分壓力保持不變。與煙氣中原有水蒸氣含量無關。測量結果為被吸收氣體占干煙氣體積百分數(shù)。224答：國產(chǎn)RGH–1型煙氣全分析成可用來分析煙氣中三原子氣體含量RO氧氣含量O一氧化碳含CO、氫氣含量H甲烷含量CH4。對RO2和O2的分析仍采用奧氏化學吸收法。對CO、HCH4的分析采用燃燒法。燃燒法由氧化銅提供氧氣。氫燃燒時生成的水蒸氣自協(xié)凝、試樣體積的減少量即為氫所占干煙氣體積百分數(shù)。一氧化碳燃燒時生成二氧化碳，同一氧化碳摩爾數(shù)與二氧化碳摩爾數(shù)相同。測得二氧化碳體積分額，即待于一氧化碳體積分額。一氧化碳在溫度為400℃即完全燃燒。溫度更高則為甲烷的燃燒。由于甲烷燃燒生成二氧化碳與甲烷摩爾數(shù)相同，測得二氧化碳的體積分數(shù)，即為甲烷的體積分數(shù)。直到溫度為900℃，甲烷才能完全燃燒。225答：–300um。煙氣中各種成份氣體，對紅外線吸收，具有固定波長范圍。––。甲烷吸收波長為入等于24um、。測得單色輻射強度的減弱即可推算煙氣中二氧化碳、一氧化碳和甲烷占干煙氣體積百分數(shù)。226答：色譜分析是一種物理化學方法，不進行煙氣中的HCO、ON等混合物成份的測量。色譜分析主要元件是色譜柱它能將混合氣體中各種民份進行分離。色譜柱內的吸附劑，稱為固體粗。一定壓力的載氣 帶樣氣進入色譜柱，它被稱為流動 。固體和流動相對運動，產(chǎn)生氣體吸附現(xiàn)象。吸附劑對各種不同氣體成份吸附能力 差別較大，經(jīng)過較長的色譜柱分離后，各分在流動中的溫度會有明顯差別。發(fā)離后組成依次流運檢測器、它們濃度值轉變?yōu)殡妷夯螂娏餍盘?，在記錄儀上出現(xiàn)峰值，稱為色譜峰。通過峰值計算分析可得到各種組分的濃度值。227分析：根據(jù)RO2max公式計算出RO2max值。爐膛出口或排隊煙處過量空氣系數(shù)可由兩套公式計算，即三原子氣體公式和氧公式，比較計算結果，所以說明測量數(shù)據(jù)的可靠性，將排煙過量完全系數(shù)減去爐膛出口過量空氣系數(shù)。即對流煙道漏風系數(shù)。將對流煙道漏風系數(shù)與推薦設計采用的經(jīng)驗值比較，若漏風系數(shù)太大則回轉試空氣預熱器運行不正常，需要檢修。最后根據(jù)不完全燃燒方程計算CO，并與測量值核對。解：(R O2)mar=21/(1+β)==21/(1+)=爐膛出過量空氣系數(shù)為：α1==(RO2)mar/RO2==α2==21/(21–O2)==21/(21–)==平均爐膛出口過量空氣系數(shù)：αl==(α1+α2)/2==(+)/2==排煙處過量空氣系數(shù)為：αp1==(RO2)mar/RO2==αp2==21/(21O2)==αp==(αp1+αp2)/2==對流煙道漏風系數(shù)：△α=αpαl=–=對流煙道漏風系數(shù)正常：利用不完全燃燒方程；計算COCO=21–βRO2–(RO2+O2)/(+β)=2111*–(+)/(+11)=CO為負值說明爐膛出口煙氣分析數(shù)據(jù)有問題。此問題在實際工業(yè)測試經(jīng)常會遇到。228解：理論空氣量為：V0=++=++= Nm3/kg煙氣中三原子氣體容和為：VrO2=(Car+)=(+)= Nm3/kg理論氮氣的體積：VnO2=+=+= Nm3/kg理論水蒸氣的體積：VH02O=++=+= Nm3/kg理論煙氣量為：V0g=VRO2+V0N2+V0H2O=++= Nm3/kg實際氮氣：VN2=VN02+(21)V0=+() = Nm3/kg實際氧氣體積：VO2=(21)V0=() = Nm3/kg實際水蒸氣體積：VH2O=VH2O+(21)VO=+() = Nm3/kg實際煙氣體積：Vg=VRO2+VN2+VOW+VH2O=+++=理論煙氣熔：Iog=VRO2(CRO2t)+VON2(CN2T)+VOH2O(CH2Ot)=++= KJ/kg過理空氣部分焓：△ Ik=(21)Iok=(21)VO(Ckt)=() = KJ/kg飛灰焓：Ifh=QFH Aar/100(Cht)== KJ△/kg煙氣焓：Ig=Iog+Ik+Ifh=++ KJ/kg229答：空氣預熱器前過量空氣系數(shù) α′=21/(21O2)=21/()=空氣預熱器后過量空氣系數(shù)α″=21/(21O2)=21/()=空氣預熱器漏風系數(shù)△α=α″α′==第三章煤粉制備3 1答：煤粉制備輔屬設備的主要任務有以下三個方面：1． 將原煤磨制成一定細雨度的煤粉。2． 干燥煤粉，將煤粉水分含量，控制在合理范圍內。3． 保證磨煤通風、干燥通風和一次風量相互匹配協(xié)調32答：中間儲倉式制粉系統(tǒng)是將磨制合格后的煤粉，儲存在煤粉倉內，再經(jīng)過給粉機將一定數(shù)量的煤粉送入一次風內，進入鍋爐燃燒室燃燒。33答：直吸式制粉系統(tǒng)，是將磨制合格的煤粉直接送入鍋爐燃燒室燃燒。34答：可磨性系統(tǒng)是指在空氣干燥狀態(tài)下，將標準煤樣和被測煤樣，由粗園粒度磨制一粗細雨度，相對單位質量煤樣所消耗能量之比。Kkm=Eb/Ex式中Kkm––煤的可磨性系統(tǒng)； Eb––磨制單位質量標準煤樣所消耗的能量； Ex––磨制單位質量被測煤樣所消耗的能量。35答：可磨性系統(tǒng)越小的煤，越難磨制。這是因為可磨性系統(tǒng)數(shù)所規(guī)定的標準煤樣，為煤中最難磨制的硬煤。36答：KBTNkm稱全蘇熱工研究所可磨性系統(tǒng)。是采用將質量相同標準煤樣和被測煤樣，在同樣一種結構磨煤機上，磨制相同時間（），測消耗的能量相同，然后測定各自的煤粉細雨度，用下列公式計算可磨性系數(shù)：KBTNkm=（Ln100/Rx/Ln100/Rb）1/p式中Rx––被測煤樣在90篩子上剩余量，%； Rb––標準煤樣在90篩子剩余量，%。 P–––與試驗磨練機有關系數(shù)，37答：HGI稱為哈氏可磨性系數(shù)。將50g一定度空氣干燥煤樣，放入哈氏可磨性系數(shù)測定儀中，旋轉60轉、施加在鋼球上總作用力為284N。，通過篩子的煤樣質量為G71，用下式計算哈氏可磨性系數(shù)：HGI=13+ G7138答：由于BTN可磨性系數(shù)和哈氏可磨性系數(shù)是在不同儀器中測得煤的可磨性能，因此沒有嚴格的互相換算公式，只能才用下列兩個近似公式：KBTNkm=(HGI)+KBTNkm=HGI+20/7039答：在我國一般認為HGI64或者KBTNkm。當HGI92或者KBTNkm。310答：不同的煤金屬的磨損特性是不相同的。煤對金屬的磨損，與煤中硬質顆粒含量密切相關。硬質顆粒主要煤中礦物雜質；包括有：高嶺土、石英、黃鐵礦、方解石、白云石、菱鐵礦、褐鐵礦、磁鐵礦、金剛石、長石等。由于不同種類煤所含有礦物雜質不同，對金屬表面的磨損特性也有顯著的區(qū)別。311答：可以通過國際標準采用的旋轉式磨損試驗試，或者通過西安熱工研究院落沖刷式磨損試驗來測定煤的磨損特性。312答：可分為四個檔次：較微、較強、很強以及極強。313答：煤粉細度Rx為X（mm）標準篩上剩余質量占煤粉總質量百分數(shù)（%）。314答：過篩率（通過率）Dx為通過X（mm）標準篩煤粉質量占煤粉總質量百分數(shù)（%）。315答：R90為試驗篩篩孔值為90mm或稱為90mm標準篩，R200為試驗篩篩孔值為200mm或稱為200mm標準篩。316答：隨著R90增中，導 固體不完全燃燒熱損失增加，但制粉電耗率下降。使固體不完全燃燒熱損失和制粉電耗率之和達到最小值所對應煤粉細度。317答：煙煤的標準經(jīng)濟煤粉細度1290=15–35。318答：煤粉分布均勻指數(shù)口愈大，過粗的煤四化建設較少，過給的煤粉也較少，分布比較均勻。319答：有四個方面一般特性：自流性、爆炸性、自然性、導電性。320答：影響煤粉爆炸的因素有：煤的揮發(fā)物含量、煤粉細度、煤粉與空氣混合物的濃度、溫度、含氧量等。對于干燥無滅揮發(fā)分Vdaf10%的煤，其煤粉不會發(fā)生爆炸。當Vdaf19%的煤，其煤粉和空氣混合物容易發(fā)生爆炸。煤粉細度R90愈小，煤粉愈細，愈易發(fā)生爆炸。當煤粉和空氣混合中，氣體中氯氣的容積含量16%時，不易爆炸。煤粉濃度太大或太小都不會發(fā)生爆炸因此存在發(fā)生爆炸煤粉濃度上限和下限。通常煤粉和空氣混合物溫度越高越易發(fā)生爆炸。321答：筒式鋼球磨練機的轉速的1625r/min。322答：筒式鋼球磨練機對煤種適應性廣，運行安全可靠。它對煤種的可磨性系數(shù)及磨損指數(shù)沒有任何限制。適用于無煙煤、貧煤煙煤以及灰分很大的劣質煤。323答：筒式鋼球磨練機可分為兩大類：單進單出筒式鋼球磨練機和雙進雙出筒式鋼球磨練機。324答：對于單進單出筒式鋼球磨煤機，筒體西端有架在軸承上的空心軸頸，其中一端是原煤和干燥劑入口，其中別一端是氣粉混合物出口，對于雙進雙出簡式鋼球磨煉機，簡體兩端為中空軸。在兩端中空軸內同時送風，進煤以及氣粉混全物排出。327答：可使磨煤機停機或檢修時，以1%額定轉送進行旋轉，同時知時停止這行時不必源簡內煤粉排空，用微動盤平裝置帶動載有鋼球機煤粉的簡體，緩慢旋轉，可保證簡體內部各處溫度均勻，對止發(fā)生局部存燃煤粉溫度過高。使煤粉和鋼球充分混合，縮短再次永動帶負荷時間。328答：單進單出簡式鋼球磨煉機一般員工運行，可不設密封風，雙進雙出簡體鋼球磨煉機一般為正常運行，為防止煤粉向外泄露，設有密封風，向中空軸的轉動件和固定件之間送入運當風量，以使刻封。329答：雙進雙出簡式鋼球磨煉機動性的出力是依靠調整過磨煤機的風量來改變，改變磨煤機出力。必需改變磨煉機通風量，攜帶出的煤粉量也就發(fā)生變化。由于負，粉同步變化，風粉比穩(wěn)定，但在負荷時，容易導致煤粉管道內流連過低，而出現(xiàn)煤粉沉積，為了任煤粉各道內輸粉通暢，低負荷下道當增加旁路清洗耳恭聽風保證煤僂管道內不致發(fā)生煤僂沉積。330答：當磨煉機啟停時，磨煉機內充煤量少（165%），采用噪聲法來測量磨煤機內煤量。當正常運行，磨煤機內充煤量大（65%）時，自動切換為壓差法采測定磨煉機內煤量。331答：雙進雙出簡式鋼球磨煉機具有下列優(yōu)點： 給煤設有螺旋輸送裝置，避免原煤水分過大時，而道成磨煉機時口堵煤現(xiàn)象。 縮小磨煉機占地面積，給低了磨煉機功率消耗。 對煤種適應性廣，特別是強磨損性煤種，高杰分煤種，以及低揮為分無煙煤要求煤粉得細時，都能適用。 負荷調節(jié)范圍大，對負荷變化響應進速。 負荷變化時，重接調整磨煉機中進口熱負風量來完成，滯延時間短，鍋爐負荷變化可過20%min。 可獲得穩(wěn)定的煤粉細度，在低負荷時可磨別更細煤粉，對低負荷下火焰的穩(wěn)定性有利。 可保證較低的風煤比，而煤粉氣實力的煤粉濃度提高。332答：單位磨煉電耗防鋼球裝載量增加而上開，這是因為，沒簡體半徑方向，當鋼球裝載量增大，由于處于內屬鋼球載荷層分額增大，降低了鋼球負荷，工作整體有較程度，磨煉過程中所消耗的能量，主要用于簡體轉動和提升鋼球，目的當磨煉煤機出力夠作情況下，降低鋼球裝墳量，風吹草動抽高磨煉煤機經(jīng)濁運行有效手段。333答：