【正文】 Pas管程流體蒸汽熱導率，W/(mK)管程流體比定壓熱容，kJ/(kgK)熱負荷，kW殼程質量流量，kg/s殼程汽化量，kg/s殼程氣體體積流量，m179。/s管程入口溫度，℃管程出口溫度，℃管程質量流量，kg/s管程體積流量，m179。/s殼程溫度，℃平均傳熱溫差，℃估算總傳熱系數，W/(m2K)傳熱面積，m2管長，m管數，根管束中正六邊形個數管束中心線上的管數管心距，mm管束直徑，mm堰上最大水平流速，m/s最小流通面積，m2殼體大端直徑，mm殼體小端直徑，mm直流板間距，mm折流板數，塊管程出口流速，m/s管程接口管內徑，mm殼程入口流速，m/s殼程入口管內徑，mm殼程氣相出口流速，m/s殼程氣相出口管內徑，mm殼程液相出口流速，m/s殼程液相出口管內徑，mm管內傳熱系數，W/( m2K)換熱管外徑，mm換熱管內徑，mm換熱管中徑，mm管內熱阻，(m2K)/W管外熱阻，(m2K)/W管壁熱阻，(m2K)/W換熱管壁厚，mm符號意 義 與 單 位符號意 義 與 單 位管壁熱導率，W/(mK)除管外的總熱阻，(m2K)/W對應的傳熱溫差，℃沸騰側傳熱溫差，℃對比壓力，1臨界溫差，℃管外傳熱系數，W/(m2K)實際總傳熱系數，W/(m2K)實際傳熱面積，m2裕度，%熱通量參數，臨界熱流密度，W/ m2熱流密度，W/m2管程內摩擦系數，1管內阻力，Pa局部阻力系數，1管內局部阻力，Pa管程結垢系數，1管程阻力，Pa殼程流通面積，m2殼程流速，m/s管程流速，m/s殼程當量直徑，mm入口管壓降，Pa入口管流通面積，m2入口管質量流速，kg/(m2s)入口管摩擦系數，1出口管壓降，Pa出口管流通面積，m2出口管摩擦系數，1殼體靜壓，Pa流體靜壓，Pa塔底液高，m塔底上部空間，m安裝高度，m殼程摩擦壓降，Pa殼程流通面積，m2殼程摩擦系數，1殼程質量流速，kg/(m2s)再沸器入口管線度，m2再沸器出口管線當量長度，殼程阻力，Pa管內雷諾數,1管內普朗特數，1入口管雷諾數,1出口管雷諾數,1殼程雷諾數，1再沸器總阻力，m液柱外文STRESS CATEGORIESAUSTENITIC WELDS1 應力分類設計荷載后確定，根據最大荷載進行設計計算，設計者必須按類別劃分，因為并非所有類型的應力或它們的組合需要在對故障保護的安全因素例如，當壓力的一部分裝載機械（靜態(tài)）的應力，如內部壓力或重量，并超出了屈服點，屈服將繼續(xù)，直到部分斷裂，強調負載引起的稱為原發(fā)性和他們不自我限制，即它們的主要特點是，他們都沒有減少的幅度，由它們產生的變形。另一方面,如果一個部件受由熱膨脹載荷所引起的應力,諸如由于接管熱膨脹引起的管口連接處殼體的彎曲應力，那么殼壁上將產生輕微的局部永久變形，導致膨脹應力松弛。實際之間的區(qū)別主要和次要的載荷和應力；所采用的標準的安全性評價，強調不應適用于計算值應力產生的自限性負荷。一些靜態(tài)荷載產生的應力，如彎曲應力在一個總體結構不連續(xù)的容器殼體內部壓力下，具有相同的自限性性能，可以同樣對待。從動態(tài)（沖擊）負載的應力強度高于相同幅度的靜態(tài)載荷的應力。負載是動態(tài)的，其應用的時間是較小的機體零件的振動比最大的自然周期。一個結構可能受到極少風或地震荷載對它在設計上的影響。因此,在允許應力增加為臨時荷載作用下是允許的。操作循環(huán)中由于機械載荷或熱載荷的周期變化會引起疲勞，這在壓力容器的設計中變得日益重要。因為顯而易見，大多數斷裂是由疲勞引起的，而不是由于靜力失效引起的。如果這個數字的操作周期大于幾千、疲勞分析應該被考慮。這里的許用應力和應力范圍必須與預期的數量在循環(huán)加載服務設備的使用壽命。疲勞失效通常發(fā)生在區(qū)域的最大應力集中造成的。設計人員必須了解施工容器使用的材料性能。他還必須考慮在細節(jié)上的容器（力學，熱學，循環(huán)的，動態(tài)的，靜態(tài)的，臨時的）。這些知識和產生的應力，分析和盡可能取得必要的適當的容器設計荷載的性質。根據用戶的需要和規(guī)格，確定設計安全系數以采取適當的防范措施，是設計工程師的職責。一個按規(guī)范設計合格容器的主要條件是，設計應力水平不得超過規(guī)范的許用應力極限，若無規(guī)范許用應力值，則不得超過根據現行的安全工程慣例得出的應力極限。ASME規(guī)范是設計標準的要求之一。容器規(guī)范ASME Ⅷ2是一個壓力容器規(guī)范，規(guī)定容器的負載，它們的分布，以及他們的位置的準確分類。建立了不同的容器許用應力，不同應力類別限制（應力強度）?；旧蠎Πl(fā)生在容器外殼，將分為三個不同的類別，周向，軸向，和徑向。，不含不連續(xù)應力或應力集中。其主要特點是，它不是自我限制。主要應力分為2類；主要應力和局部應力(a)主要應力，是對容器的平衡內部和外部機械力。任何屈服通過整個殼厚度不散發(fā)的壓力，但會導致嚴重扭曲，經常失敗。一般應力分為原發(fā)性膜應力和彎曲應力；極限設計方法表明，較高的應力極限可以用于一次彎曲應力比初級膜應力。典型的例子，總體一次薄膜應力在容器壁：應力由于內部或外部的壓力和應力由于容器重量或外部的時刻，因為風或地震力。（b）當主要強調的是設計制作的設計壓力單獨或其他機械負對容器的平衡內部和外部機械力。任何屈服通過整個殼厚度不散發(fā)的壓力，但會導致嚴重扭曲，經常失敗。一般應力分為原發(fā)性膜應力和彎曲應力；極限設計方法表明，較高的應力極限可以用于一次彎曲應力比初級膜應力。典型的例子，總體一次薄膜應力在血荷。具有一定的自限性的特征。如果局部應力超過了材料的屈服點，負載分布，并由其他船只的部分。然而，這樣的收益率可能導致過度的和不可接受的變形，因此它是要指定一個較低的容許應力限制這種類型的壓力對二次應力的一個重要性質。當地的主要應力，最大應力仍然是局部的和迅速減少距離點的應用負載。當地主要應力可分為直接膜應力和彎曲應力。同時，然而，有同應力曝光范圍。典型的例子，當地主要應力支持和當地膜應力由于內部壓力結構不連續(xù)性。. 較小的屈服將減少造成過度應力。二次應力可分為膜應力和彎曲應力，但兩者都是由同一極限應力強度。典型的例子是二次應力熱應力和局部彎曲應力由于殼間斷的內部壓力產生。在失敗的情況下，峰值應力不產生任何明顯的變形，但它可以是一個來源，疲勞裂紋，應力腐蝕，和延遲腐蝕。典型例子，峰值應力熱應力的碳鋼板不銹鋼整體層和應力集中，由于局部結構巖體結構面如一個缺口，一個小半徑圓角，一孔，或未焊透焊縫。 2 奧氏體不銹鋼焊縫這種做法在英國已設計超聲程序的具體焊接和證明這些試驗并代表故意插入含焊接缺陷。設計的程序可奧氏體焊縫如下相同的原則，是重要的鐵氧體焊接但必須另外的困難充分考慮所造成的晶粒結構。建議在設計程序檢驗對接焊縫和焊接鋼噴嘴方式給出了一個焊縫超聲波檢驗，并在英國電力供應行業(yè)標準噴霧。委員會已經開始準備下一步的超聲波檢測奧氏體手冊焊縫。本文件已分發(fā)給3名成員以草案形式的評論，是合作的結果超聲專家在奧地利，比利時，法國，德國，荷蘭，意大利和英國。一些制造商的角度縱波探頭，特別是發(fā)展權和克勞克拉默測，產生有用的指導選擇探針和程序設計。在選擇程序，探頭類型檢查敏感性，它通常是可取的（特別是在檢查了厚壁焊縫），實驗工作，制定程序，開始在早期階段。在可能的情況下，公司會進行初步試驗，平行于焊縫發(fā)展計劃。在早期階段，分析確定估計容忍缺陷尺寸應進行。該套管的接連處超聲波程序開發(fā)工作進行的目標大小的缺陷在心。它通常是不可行的基礎程序開發(fā)的奧氏體焊縫的嚴格驗收標準，用于控制鐵素體焊接質量，但最好是基地接受健身為目的的標準。步驟發(fā)展的超聲程序的奧氏體和過渡焊縫一般涉及以下活動。選擇束的方向必須確保全面覆蓋整個體積的焊縫和熱影響區(qū)，而如果可能盡量減少焊縫金屬中的路徑長度。在可能的光束方向應選擇獲得鏡面反射角反射面缺陷和融合的根本缺陷。一般壓縮波模式將選擇束的方向通過焊縫金屬，但剪切波可以用來尋找根源的熱影響區(qū)裂紋缺陷。在案件的焊縫含長柱狀晶粒，高程度的調整，應當利用了39。優(yōu)先39。的傳播方向約45186。晶粒的軸波模式及射線束方向的選擇是進一步考慮焊縫的宏觀結構的影響。2. 超聲頻率和探頭的參數選擇低頻率（12MHz）往往是首選的檢測粗晶材料。這是因為散射是高度依賴于頻率，較低的頻率給予更大的滲透材料。然而，信噪比提高的體積最小的瘋狂的超聲波脈沖，這有利于使用頻率較高（減少分歧），短脈沖探頭，可能與其他重點。另外一個實際的好處，在使用更高的頻率（4MHz）單晶探頭（如克勞克拉默測WSY系列），探頭的反響，它可以限制性能，更重要的比在較低頻率。在實踐中，選擇探頭頻率之間的妥協是上述矛盾的要求。根據經驗，中厚焊接（2060mm）高頻率，脈沖探針表現良好，而更大的厚度減少頻率可能是必要的適當的滲透。在較低的頻率需要避免探針影響結果雙晶體探針（如電阻，選擇探針）是首選。這些探頭的聚焦點處的發(fā)射機和接收機的裂片重疊，靈敏度降低，外焦區(qū)。在這種方式而被罰的人數增加探針需要由于焊縫區(qū)必須考慮在一些深度區(qū)與一個單獨的探針組，要求每個區(qū)。在傳統的做法中，進行超聲波的英國標準鐵氧體焊接需要掃描靈敏度，結構噪聲是顯示在23mm的高度對探傷儀的屏幕。任何信號，大大超過這些信號研究。其他代碼（如航空或美國機械工程師協會）定義測試的敏感性方面的信號從人工反射體。這些都是一般的平底孔標準，和側面孔和槽規(guī)范。奧氏體不銹鋼焊接重要的是量化的測試靈敏度和記錄閾值方面的人工反射和建立的試驗之前，空代表焊縫敏感性足以檢測缺陷尺寸的關系。閾值必須足夠高，避免晶粒結構噪聲記錄。采用不同的閾值有應用巴布科克但已經至少50% ASME DAC和嚴格有點緊,例句。50% DAC()實際30毫米厚的窄縫型TIG焊接316管。4. 參考和校準塊考慮到適當的各向異性性質的焊縫要制作一個參考塊，含有人工反射，這是完全代表被檢工件。使用焊接參考塊設置檢查的敏感性被認為是最好的利用數模轉換器塊制造的母材，由于衰減的焊接可占由一個適當的選擇反射在焊縫金屬。選擇人工反射和位置，這是一個重要的考慮。特別是，應注意當缺口是用來設定的靈敏度當使用角度壓縮波探針的參與。構建合適的區(qū)塊范圍，角度和時基校正也可能是值得的。準則正在準備列入Ⅱ瓦特手冊奧氏體焊縫超聲波檢驗校準塊合適的設計。如果設備校準進行常規(guī)鐵氧體試塊，有必要糾正影響的速度差異的測量范圍和角度使缺陷位置要正確定位和特點。母材毗鄰焊接，通過超聲波束通過，應檢查片，包裹或局部地區(qū)的粗顆粒，可能干擾的焊縫檢測，此外，測量母質材料衰減應進行定期毗鄰焊接。比較衰減測量的參考塊將使更正作出的測試的敏感性，這是適當的。衰減測量應與檢驗程序使用，例如將確定最佳的橫波衰減而損失的后墻將顯示高衰減的壓縮波。6. 超聲波試驗程序和評價能力經驗表明，審判程序對焊接試件的超聲波的代表是無價的。模擬生產條件完全測試件應按實際焊接工藝，焊接材料使用合同的材料制備，工藝，位置，熱處理和表面完成生產焊接。來源可以是焊接程序焊接或焊接資格試件的發(fā)展。這些試驗程序計劃應包括以下：（?。y量信號和信號噪聲比使用人造反射器；（ⅱ）確認選擇的角度，波模式，掃描模式，探針類型/頻率；（ⅲ）確認掃描的靈敏度和報告水平允許斷裂力學的研究，確定為顯著的缺陷檢測。（ⅳ）熟悉超聲波技術所提出的程序（培訓生產前檢查是特別重要的地方專門技術，如使用角度的壓縮波將參與）。在很大程度上上述目標可以通過試驗試件含有人工加工的缺陷，但在高信任度必須證明在檢測特定類型的缺陷，應考慮到提供進一步的測試件的缺陷。這是特別重要的這些缺陷，不能輕易模擬反射人造反射器。–58–