【導(dǎo)讀】450kpa，樁基礎(chǔ)施工方法為沖抓鉆成孔?？鐝綖?0m+30m+30m的預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁橋?？缰泻投瞬坎捎貌煌慕孛嫘?。本箱形梁按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計，施工工藝為后張法。橋面橫坡為單向%。底板厚為，腹板和頂板之間設(shè)有承托。底板厚度，腹板厚度在距支座中心線?？鐝綖?0m+30m+30m預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁橋，主梁高度為,梁間距，其中預(yù)制梁寬度翼緣板中間濕接縫寬度為。主梁跨中肋厚，馬蹄。于較小的跨徑，而且，受力方面預(yù)應(yīng)力箱形梁橋比他更合理，安全儲備更高些。土薄壁空心墩、U形橋臺，擴(kuò)大基礎(chǔ)；箱型拱采用預(yù)制纜索吊裝施工工藝。鋼筋混凝土拱橋是大跨徑橋梁中較經(jīng)濟(jì)、合理的橋型。主要優(yōu)點(diǎn)有，能充分。修養(yǎng)護(hù)費(fèi)用少，外形美觀等特點(diǎn)。但是拱橋自重較大，截面制作要求較高，起吊。較高，技術(shù)處理復(fù)雜，；施工難度大，工期不能保證。大橋的橋最終設(shè)計方案。，1000h后應(yīng)力松弛率不大于%。外輪廓尺寸保持不變，端部設(shè)置橫隔梁，高寬；橫向共計五片箱形梁，表明以上出你的截面是合理的。

　　

【正文】 的平均值見下表 43 各設(shè)計控制截面 1l? 的平均值 截面 跨中 四分點(diǎn) 1l? 支點(diǎn) 1l? 平均值（ MPa ） 、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失（ 2l? ） 在計算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。首先計算反摩擦影響長度 fl ，即 dPf lEl ???? ? 式中 ??l — 張拉端錨具變形值，查附表 可得對于本設(shè)計的錨具體系，mml 1??? d?? — 單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下式計算 l ld ??? ??? 0 式中 0? — 張拉錨固下控制應(yīng)力，取 ?? ； l? — 預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后的錨固段應(yīng)力，即跨中截面扣除 1l? 的鋼筋應(yīng)力； l — 張拉端至錨固端的距離，即表 中計算所得的鋼束的有效長度； 各束預(yù)應(yīng)力鋼筋的反摩擦影響長度計算表 鋼束編號 con?? ?0 1l? 10 ll ??? ?? l lld /)( 0 ??? ??? fl MPa MPa MPa mm MPa mm 1 6744 2 6749 44 3 6754 4 6758 5 8918 求得 fl 后可知四束與一名護(hù)理鋼絞線均滿足 llf ? ，所以據(jù)張拉端 x 處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失 2l? 可按下式進(jìn)行計算，即 ffl l xl ??? ?? 2 式中 ?? — 為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失， fdl?? ??? 2 。若 flx? 則表示截面不受反摩擦的影響。將各控制截面 2l? 的計算列于下表中 錨具變形引起的預(yù)應(yīng)力損失計算表 截面 鋼束編號 x fl ?? 2l? 各控制截面 2l? 的平均值 mm mm MPa MPa MPa 跨中截面 1 6744 截面不受反摩阻影響 fl?? 0 2 6749 3 6754 4 6758 5 8118 四分之一截面 1 6744 0 2 6749 0 3 6754 0 4 6758 0 5 8118 支點(diǎn)截面 1 6744 2 6749 3 6754 45 4 6758 5 8118 （ 4l? ） 混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失取按應(yīng)力計算需要控制的截面進(jìn)行計算。對于簡支梁可取 4/l 截面按式 進(jìn)行計算，并以其計算結(jié)果作為全梁各截面預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失的平均值。也可直接按簡化公式進(jìn)行計 算，即 pcEPl mm ??? 2 14 ?? 式中 m — 張拉批數(shù)， 5?m ； EP? — 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時混凝土的實際強(qiáng)度等級 39。ckf 計算，查表可得 MPaE c 439。 ?? ，故 6 4539。 ????? cpEP EE? ； pc? — 全部預(yù)應(yīng)力鋼筋（ m批）的合力 pN 在其作用點(diǎn)（全部預(yù)應(yīng)力鋼筋重心點(diǎn)）處產(chǎn)生的混凝土正壓力， IeNAN ppppc2??? ，截面特性按第一階段取用；其中kNAN pllIc o np 8 9 5 0 .6 16 9 0 9)1 .4 74 2 . 2 33 9 . 213()( 2 ??????? ??? MP aI eNAN ppppc 19 . 50 .611012 70 1089 50 .61 4 23232 ??????????? 所以 MP amm pcEPl 152 14 ???????? ??? 4．鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失（ 5l? ） 對于采用超張拉工藝的低松弛級鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失按下式計算，即 pepkpel f ????? ????? )(5 式中 ? — 張拉系數(shù)，采用超張拉，取 ?? ； 46 ? — 鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼絞線，取 ?? ； pe? — 傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力， 421 lllco npe ????? ???? ，這里仍采用 4/l 截面的應(yīng)力值作為全梁的平均值計 算，故有 M P alllc onpe 2 4 1 . 8 815 3 .6 21 .4 74 2 .2 33 9 .213421 ????????? ????? 所以 MP al 81] [ ???????? 5．混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失（ 6l? ） 混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力損失可按下式進(jìn)行計算，即 psupcEPucspul ttttEt ?? ????? 151 )],(),([)( 006 ? ?? 式中 ),( 0ttucs? 、 2GM — 加載齡期為 0t 時混凝土收縮應(yīng)變終極值和徐變系數(shù) 終極值； 0t — 加載齡期，即達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度為 90%的齡期，近似按標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件計算則有： ockck tff ?，則可得 dt 200? ；對于二期恒載的加載齡期 39。0t ，可假定 dt 9039。0? 該梁所屬的橋位于野外一般地區(qū)，相對濕度為 75%,其構(gòu)件的理論厚度為cmuA c 6 . 7 7 610/??? ，由此查表并插值得到相應(yīng)的徐變系數(shù)終 極值為 )90,(),(,)20,(),( 39。00 ???? uuuu tttttt ???? ，混凝土收縮應(yīng)變終極值為 )20,( ???ucs t? 。 pc? 為傳力錨固時在跨中和四分點(diǎn)截面的全部受力鋼筋截面重心處，由 PIN 、1GM 、 2GM 所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值?？紤]到加載齡期的不同， 2GM 按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù) )20,(/),( 39。0 uu ttt ??。計算 PIN 和 1GM 引起的應(yīng)力時采用第一階段截面特性，計算 2GM 引起的應(yīng)力時采用第三階段截面特性。 47 跨中截面 kNAN plIc onPI 8 4 8 3 .0 16909)5 3 .6 207 .7 653 9 .213()( ???????? ?? PGuunpGnppInpIlpc WMttWMI eNAN02122/, )20,( )90,()( ????? ??? M P a8 . 2 2 106 . 0 3 1102 4 2 6 . 9 8105 . 1 7 2108 2 7 . 4 43)10542722133 . 77 8 5 . 0 6108 4 8 3 . 0 1102 7 0 3 . 6 81108 4 8 3 . 0 1(868642323? ??????????????4/l 4/l 截面 kNAN plIc onPI 8 5 8 0 . 1 56 9 0 9)5 3 .6 21 .4 74 2 .2 33 9 .213()( ???????? ?? PGuunpGnppInpIlpc WMttWMI eNAN02124/, )20,( )90,()( ????? ??? M P a8 . 3 9 106 . 0 5 3102 4 2 6 . 9 8105 . 1 9 310443827)1054 2 7 2 2 1 3 3 . 7 5 8 0 . 1 5102 7 0 3 . 6 81108 5 8 0 . 1 5(868642323? ?????????????? ， 所以 M P apc 8 .3 02/)8 .2 28 .3 9( ???? 6909 2 ???? AA p? （未計構(gòu)造鋼筋） ?EP? 00222/11 AI eie pspsps ?????，取跨中與 4/l 截面的平均值計算，則有 跨中截面 mmee pps ?? 4/l 截面 mmee pps ?? 所以 mmeps ? 220 mmA ?? 4440 1044 7 5 6 4 2 5 8 . 92/10)7 5 5 6 1 9 2 . 2 5 7 2 3 7 94( mmI ????? 48 .521/107564 24 ?????ps? 將以上各項代入即得 MP al )( 456 ???? ???????? ?? 6．預(yù)應(yīng)力損失匯總及預(yù)加力計算 根據(jù)以上計算過程可得到各截面鋼束的預(yù)應(yīng)力損失，匯總見下表 預(yù)應(yīng)力損失匯總表 截面 鋼束號 預(yù)加應(yīng)力階段 使用階段 錨固時預(yù)應(yīng)力損失 421 llllI ???? ??? 錨固時鋼束應(yīng)力MPa Iconpo/ ??? ?? 錨固夠預(yù)應(yīng)力損失 65 lllII ??? ?? 鋼束有效應(yīng)力MPa lIIpope/ ??? ?? MPal /1? MPal /2? MPal /4? MPal /5? MPal /6? 跨中截面 1 0 2 0 3 0 4 0 5 0 l/4截面 1 0 2 0 3 0 4 0 5 支點(diǎn)截面 1 2 3 4 5 施工階段傳力錨固應(yīng)力 0p? 及其產(chǎn)生的預(yù)加力可按下式計算 49 lconpo ??? ?? 傳力錨固時 421 llll ???? ??? 由 0p? 產(chǎn)生產(chǎn)生的預(yù)加力； 縱向力： ?? c o s? ?? ppopo AN 彎矩 l? ： vipopo cNM ? 剪力 l? ： ?? sinppopo AV ?? ? 式中 ? — 鋼束彎起后與粱軸的夾角 ?sin 與 ?cos 的值見表 pA? 單根鋼束的面積， cmAp ?? 可用上述同樣的方法計算出使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力 ppp MVN , ，此時 po? 為有效預(yù)應(yīng)力 pe? ， 65421 llllll ?????? ????? 以上計算結(jié)果見下表。 欲加力作用效應(yīng)計算表 截面 鋼束號 預(yù)加力階段由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng) ?sin ?cos ppoA?? ?? cospo ppo AN ?? ?? sinpo ppo AV ?? poM kN kN mkN? 跨中 1 0 1 0 2 0 1 0 3 0 1 0 4 0 1 0 5 0 1 86741 0 ∑ 0 四分點(diǎn) 1 2 0 1 0 3 0 1 0 4 0 1 0 5 0 1 0 50 ∑ 支點(diǎn) 1 2 3 4 5 ∑ 截面 鋼束號 正常使用 階段由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng) ?sin ?cos ppe A?? ?? cospe pp AN ?? ?? sinpe pp AV ?? pM kN kN mkN? 跨中 1 0 1 0 2 0 1 0 3 0 1 0 4 0 1 0 5 0 1 0 ∑ 0 四分點(diǎn) 1 2 3 4 0 1 0 5 0 1 0 ∑ 支點(diǎn) 1 2 3 4 5 51 ∑ 七 .承載能力極限狀態(tài)計算 跨中截面尺寸見下圖 ，預(yù)應(yīng)力鋼筋到截面底邊的距離為 mmap 234? 則 mmmmh 1366)2341600(0 ??? ，上緣的平均厚度為 mmh f 39。 ???? ????? 箱形截面梁 在腹板兩側(cè)上、下各翼緣的有效寬度 mib 計算如下 對于簡支梁各跨中不梁段 ifmi bb ?? 式中 mib — 腹板兩側(cè)上、下各翼緣的有效寬度， ni ,3,2,1 ???? ； ib — 腹板兩側(cè)上、下各翼緣的實際寬度， ni ,3,2,1 ???? ； f? — 有關(guān)簡支梁各跨中部梁段翼緣有效寬度 的計算系數(shù)； 本設(shè)計的簡支梁，其理論跨徑 mli ?