【導讀】450kpa，樁基礎施工方法為沖抓鉆成孔?？鐝綖?0m+30m+30m的預應力混凝土箱型梁橋?？缰泻投瞬坎捎貌煌慕孛嫘?。本箱形梁按全預應力混凝土構(gòu)件設計，施工工藝為后張法。橋面橫坡為單向%。底板厚為，腹板和頂板之間設有承托。底板厚度，腹板厚度在距支座中心線?？鐝綖?0m+30m+30m預應力混凝土T形梁橋，主梁高度為,梁間距，其中預制梁寬度翼緣板中間濕接縫寬度為。主梁跨中肋厚，馬蹄。于較小的跨徑，而且，受力方面預應力箱形梁橋比他更合理，安全儲備更高些。土薄壁空心墩、U形橋臺，擴大基礎；箱型拱采用預制纜索吊裝施工工藝。鋼筋混凝土拱橋是大跨徑橋梁中較經(jīng)濟、合理的橋型。主要優(yōu)點有，能充分。修養(yǎng)護費用少，外形美觀等特點。但是拱橋自重較大，截面制作要求較高，起吊。較高，技術(shù)處理復雜，；施工難度大，工期不能保證。大橋的橋最終設計方案。，1000h后應力松弛率不大于%。外輪廓尺寸保持不變，端部設置橫隔梁，高寬；橫向共計五片箱形梁，表明以上出你的截面是合理的。

　　

【正文】 的平均值見下表 43 各設計控制截面 1l? 的平均值 截面 跨中 四分點 1l? 支點 1l? 平均值（ MPa ） 、鋼束回縮引起的預應力損失（ 2l? ） 在計算錨具變形、鋼束回縮引起的預應力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應考慮錨固后反向摩擦的影響。首先計算反摩擦影響長度 fl ，即 dPf lEl ???? ? 式中 ??l — 張拉端錨具變形值，查附表 可得對于本設計的錨具體系，mml 1??? d?? — 單位長度由管道摩擦引起的預應力損失，按下式計算 l ld ??? ??? 0 式中 0? — 張拉錨固下控制應力，取 ?? ； l? — 預應力鋼筋扣除沿途摩擦損失后的錨固段應力，即跨中截面扣除 1l? 的鋼筋應力； l — 張拉端至錨固端的距離，即表 中計算所得的鋼束的有效長度； 各束預應力鋼筋的反摩擦影響長度計算表 鋼束編號 con?? ?0 1l? 10 ll ??? ?? l lld /)( 0 ??? ??? fl MPa MPa MPa mm MPa mm 1 6744 2 6749 44 3 6754 4 6758 5 8918 求得 fl 后可知四束與一名護理鋼絞線均滿足 llf ? ，所以據(jù)張拉端 x 處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩擦后的預應力損失 2l? 可按下式進行計算，即 ffl l xl ??? ?? 2 式中 ?? — 為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩擦后的預應力損失， fdl?? ??? 2 。若 flx? 則表示截面不受反摩擦的影響。將各控制截面 2l? 的計算列于下表中 錨具變形引起的預應力損失計算表 截面 鋼束編號 x fl ?? 2l? 各控制截面 2l? 的平均值 mm mm MPa MPa MPa 跨中截面 1 6744 截面不受反摩阻影響 fl?? 0 2 6749 3 6754 4 6758 5 8118 四分之一截面 1 6744 0 2 6749 0 3 6754 0 4 6758 0 5 8118 支點截面 1 6744 2 6749 3 6754 45 4 6758 5 8118 （ 4l? ） 混凝土彈性壓縮引起的應力損失取按應力計算需要控制的截面進行計算。對于簡支梁可取 4/l 截面按式 進行計算，并以其計算結(jié)果作為全梁各截面預應力鋼筋應力損失的平均值。也可直接按簡化公式進行計 算，即 pcEPl mm ??? 2 14 ?? 式中 m — 張拉批數(shù)， 5?m ； EP? — 預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時混凝土的實際強度等級 39。ckf 計算，查表可得 MPaE c 439。 ?? ，故 6 4539。 ????? cpEP EE? ； pc? — 全部預應力鋼筋（ m批）的合力 pN 在其作用點（全部預應力鋼筋重心點）處產(chǎn)生的混凝土正壓力， IeNAN ppppc2??? ，截面特性按第一階段取用；其中kNAN pllIc o np 8 9 5 0 .6 16 9 0 9)1 .4 74 2 . 2 33 9 . 213()( 2 ??????? ??? MP aI eNAN ppppc 19 . 50 .611012 70 1089 50 .61 4 23232 ??????????? 所以 MP amm pcEPl 152 14 ???????? ??? 4．鋼筋松弛引起的預應力損失（ 5l? ） 對于采用超張拉工藝的低松弛級鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預應力損失按下式計算，即 pepkpel f ????? ????? )(5 式中 ? — 張拉系數(shù)，采用超張拉，取 ?? ； 46 ? — 鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼絞線，取 ?? ； pe? — 傳力錨固時的鋼筋應力， 421 lllco npe ????? ???? ，這里仍采用 4/l 截面的應力值作為全梁的平均值計 算，故有 M P alllc onpe 2 4 1 . 8 815 3 .6 21 .4 74 2 .2 33 9 .213421 ????????? ????? 所以 MP al 81] [ ???????? 5．混凝土收縮、徐變引起的預應力損失（ 6l? ） 混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預應力鋼筋的應力損失可按下式進行計算，即 psupcEPucspul ttttEt ?? ????? 151 )],(),([)( 006 ? ?? 式中 ),( 0ttucs? 、 2GM — 加載齡期為 0t 時混凝土收縮應變終極值和徐變系數(shù) 終極值； 0t — 加載齡期，即達到設計強度為 90%的齡期，近似按標準養(yǎng)護條件計算則有： ockck tff ?，則可得 dt 200? ；對于二期恒載的加載齡期 39。0t ，可假定 dt 9039。0? 該梁所屬的橋位于野外一般地區(qū)，相對濕度為 75%,其構(gòu)件的理論厚度為cmuA c 6 . 7 7 610/??? ，由此查表并插值得到相應的徐變系數(shù)終 極值為 )90,(),(,)20,(),( 39。00 ???? uuuu tttttt ???? ，混凝土收縮應變終極值為 )20,( ???ucs t? 。 pc? 為傳力錨固時在跨中和四分點截面的全部受力鋼筋截面重心處，由 PIN 、1GM 、 2GM 所引起的混凝土正應力的平均值。考慮到加載齡期的不同， 2GM 按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù) )20,(/),( 39。0 uu ttt ??。計算 PIN 和 1GM 引起的應力時采用第一階段截面特性，計算 2GM 引起的應力時采用第三階段截面特性。 47 跨中截面 kNAN plIc onPI 8 4 8 3 .0 16909)5 3 .6 207 .7 653 9 .213()( ???????? ?? PGuunpGnppInpIlpc WMttWMI eNAN02122/, )20,( )90,()( ????? ??? M P a8 . 2 2 106 . 0 3 1102 4 2 6 . 9 8105 . 1 7 2108 2 7 . 4 43)10542722133 . 77 8 5 . 0 6108 4 8 3 . 0 1102 7 0 3 . 6 81108 4 8 3 . 0 1(868642323? ??????????????4/l 4/l 截面 kNAN plIc onPI 8 5 8 0 . 1 56 9 0 9)5 3 .6 21 .4 74 2 .2 33 9 .213()( ???????? ?? PGuunpGnppInpIlpc WMttWMI eNAN02124/, )20,( )90,()( ????? ??? M P a8 . 3 9 106 . 0 5 3102 4 2 6 . 9 8105 . 1 9 310443827)1054 2 7 2 2 1 3 3 . 7 5 8 0 . 1 5102 7 0 3 . 6 81108 5 8 0 . 1 5(868642323? ?????????????? ， 所以 M P apc 8 .3 02/)8 .2 28 .3 9( ???? 6909 2 ???? AA p? （未計構(gòu)造鋼筋） ?EP? 00222/11 AI eie pspsps ?????，取跨中與 4/l 截面的平均值計算，則有 跨中截面 mmee pps ?? 4/l 截面 mmee pps ?? 所以 mmeps ? 220 mmA ?? 4440 1044 7 5 6 4 2 5 8 . 92/10)7 5 5 6 1 9 2 . 2 5 7 2 3 7 94( mmI ????? 48 .521/107564 24 ?????ps? 將以上各項代入即得 MP al )( 456 ???? ???????? ?? 6．預應力損失匯總及預加力計算 根據(jù)以上計算過程可得到各截面鋼束的預應力損失，匯總見下表 預應力損失匯總表 截面 鋼束號 預加應力階段 使用階段 錨固時預應力損失 421 llllI ???? ??? 錨固時鋼束應力MPa Iconpo/ ??? ?? 錨固夠預應力損失 65 lllII ??? ?? 鋼束有效應力MPa lIIpope/ ??? ?? MPal /1? MPal /2? MPal /4? MPal /5? MPal /6? 跨中截面 1 0 2 0 3 0 4 0 5 0 l/4截面 1 0 2 0 3 0 4 0 5 支點截面 1 2 3 4 5 施工階段傳力錨固應力 0p? 及其產(chǎn)生的預加力可按下式計算 49 lconpo ??? ?? 傳力錨固時 421 llll ???? ??? 由 0p? 產(chǎn)生產(chǎn)生的預加力； 縱向力： ?? c o s? ?? ppopo AN 彎矩 l? ： vipopo cNM ? 剪力 l? ： ?? sinppopo AV ?? ? 式中 ? — 鋼束彎起后與粱軸的夾角 ?sin 與 ?cos 的值見表 pA? 單根鋼束的面積， cmAp ?? 可用上述同樣的方法計算出使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力 ppp MVN , ，此時 po? 為有效預應力 pe? ， 65421 llllll ?????? ????? 以上計算結(jié)果見下表。 欲加力作用效應計算表 截面 鋼束號 預加力階段由預應力鋼束產(chǎn)生的預加力作用效應 ?sin ?cos ppoA?? ?? cospo ppo AN ?? ?? sinpo ppo AV ?? poM kN kN mkN? 跨中 1 0 1 0 2 0 1 0 3 0 1 0 4 0 1 0 5 0 1 86741 0 ∑ 0 四分點 1 2 0 1 0 3 0 1 0 4 0 1 0 5 0 1 0 50 ∑ 支點 1 2 3 4 5 ∑ 截面 鋼束號 正常使用 階段由預應力鋼束產(chǎn)生的預加力作用效應 ?sin ?cos ppe A?? ?? cospe pp AN ?? ?? sinpe pp AV ?? pM kN kN mkN? 跨中 1 0 1 0 2 0 1 0 3 0 1 0 4 0 1 0 5 0 1 0 ∑ 0 四分點 1 2 3 4 0 1 0 5 0 1 0 ∑ 支點 1 2 3 4 5 51 ∑ 七 .承載能力極限狀態(tài)計算 跨中截面尺寸見下圖 ，預應力鋼筋到截面底邊的距離為 mmap 234? 則 mmmmh 1366)2341600(0 ??? ，上緣的平均厚度為 mmh f 39。 ???? ????? 箱形截面梁 在腹板兩側(cè)上、下各翼緣的有效寬度 mib 計算如下 對于簡支梁各跨中不梁段 ifmi bb ?? 式中 mib — 腹板兩側(cè)上、下各翼緣的有效寬度， ni ,3,2,1 ???? ； ib — 腹板兩側(cè)上、下各翼緣的實際寬度， ni ,3,2,1 ???? ； f? — 有關簡支梁各跨中部梁段翼緣有效寬度 的計算系數(shù)； 本設計的簡支梁，其理論跨徑 mli ?