【正文】 圖1。旋轉(zhuǎn)和平移坐標系[13]，曲線的集合。利用三線八節(jié)點六面體單元的有限元模型。發(fā)達國家的模式有其自己的網(wǎng)格生成器，求解和后處理。MATLAB在被用來作為編程工具。利用有限元模型的表面幾何形狀的幾何模型獲得的數(shù)據(jù)。從表面數(shù)據(jù)參數(shù)化的網(wǎng)格生成器創(chuàng)建的三維實體元素，又增加了下面的牙齒，其中包括牙齒的基礎參數(shù)網(wǎng)。剛度和質(zhì)量矩陣集成后，這兩個網(wǎng)格，總結了在裝配過程。剛度矩陣和質(zhì)量矩陣裝配過程進行自由使用元素自由表指針技術。聯(lián)系負載值共享等效節(jié)點荷載。最后，該模型給出了節(jié)點剛度，位移和應力值作為輸出。齒輪嚙合剛度值可以從這些節(jié)點位移值計算。齒輪接觸兩個非共形幾何描述光滑的表面，如圖所示。3.在正常負載W的行動，這兩個機構都變形，互相接近的距離d。在實際接觸，彈性變形U（x）的增加與初步分離，S（X）必須是平等的剛體運動以外的真正接觸大于dd和如下：此外，所產(chǎn)生的壓力分布必須滿足正常的方向與總力W的接觸體的力量平衡中的應用。它如下：對于三維彈性接觸問題的Boussinesq配方都可以使用。（X）之間的半無限固體表面的基本方程在z方向的表面壓力變形u是[14]聯(lián)系任意變形的表面輪廓需要用數(shù)值方法解決的問題。數(shù)值解的過程通常是迭代的，因為壓力分布和實際接觸面積分布是未知的，而總負荷，材料性能和初次接觸幾何已知的參數(shù)。接觸固體變形的幾何可以籠統(tǒng)地表示，兩個橢球的情況下，根據(jù)著名的赫茲接觸問題的解決。該解決方案需要計算橢圓參數(shù)和完整的橢圓積分。[15]提出了一個簡化的解決方案的經(jīng)典Hertz理論的橢圓形的接觸解決方案。這種計算方法是非迭代和快速。該解決方案包括一個彈性半空間的假設。最初，幾何之間的聯(lián)絡機構重疊選擇產(chǎn)生大于最后的接觸面積計算域。加載矢量在計算域是節(jié)點位移（重疊）和零負荷的組合，產(chǎn)生非均勻的有限元邊界條件。這種方法適用于計算域的動力分配。力分布FIJ，這是在位于表面，用于計算接觸剛度值在每一個節(jié)點如下Kij（I，J）：減少電網(wǎng)之間的聯(lián)絡機構的剛度值確定如下：后減少接觸剛度建立和初步分離變形的表面被稱為接觸參數(shù)接近的聯(lián)絡機構，逐步實現(xiàn)負載平衡，直到（式（11））計算。在每個結點的迭代步檢查的接觸條件，即參數(shù)etij更新。被確定為總接觸力基于有限元接觸模型需要考慮到結構的邊界，即沒有半空間假設是必要的。基于有限元接觸模型測試反對簡化赫茲的公式[15]在圓形和橢圓形的接觸情況。測試用例的尺寸和負載條件下都顯示在表1和表2的結果。兩個表面具有相同的材料性能。橢圓形的測試用例選擇評估加冕齒輪接觸。4500每接觸人體的元素，在測試的情況下計算網(wǎng)格大小是有限的。一個表面計算域由900個結點。變形的接觸面和計算網(wǎng)格的圓形接觸的情況下（圖4）所示。結果表明，基于有限元接觸模型給出合理的近似接觸考慮到相當粗的網(wǎng)格大小的參數(shù)。未成年人的半橢圓軸，特別是患有網(wǎng)格尺寸。網(wǎng)目尺寸和形狀上有一定影響的結果，除網(wǎng)目尺寸不夠精細。很明顯，結果的準確性會表1測試用例規(guī)格案件 通告 橢圓的GPAE（下）206r1x（毫米） R2X（毫米） r1y（毫米）r2y（毫米）W（N）1000 5000表2比較結果A型（毫米）b（毫米）深（mm）P0（GPA）赫茲/ 有限元/ 赫茲/有限元/在螺旋齒輪嚙合，接觸比直齒圓柱齒輪的情況下，更復雜。的接觸面積，有一個真正的3D性質(zhì)，這使得沿接觸線接觸曲率變化和行動路線。此外，輪齒之間的負載分擔是復雜的部分，因為總兵力往往三齒之間對共享。單個牙的現(xiàn)實力量，在任何位置沿行的行動是在摩擦接觸研究的基本參數(shù)。部隊之間的嚙合齒對分布在開發(fā)模式進行了研究。四個不同的測試用例，建立模型允許：（3） 剛性接觸牙齒和牙齒地基變形。（2）牙齒和牙齒地基變形與接觸變形。（3）與剛性基礎和剛性接觸牙齒變形。（4）牙齒和接觸變形與剛性基礎牙齒對剛度載體由沿線的行動計算30個百分點。在每一個計算點解決兩個一千九百二十六個元素，每顆牙齒。一個單一的齒輪副的剛度載體復制抵消代表接觸的其他牙齒?？偩W(wǎng)的齒輪副的剛度載體，通過總結這些單一的剛度向量。最后，沿行動線位移計算，解決了一個單齒的接觸力。聯(lián)系剛度沿行的行動動力分配使用測試用例1赫茲線接觸公式計算。計算過接觸線齒面半徑值作為平均值的估計。降低整體剛度迭代法獲得通過，如式。（10）。螺旋齒輪接觸研究的FZG試驗臺相關設備數(shù)據(jù)表3所示。在這個例子中，總的接觸比超過2，這意味著，總有至少有兩個牙齒接觸對。測試用例元網(wǎng)格和交配齒輪齒面的顯示圖。5。元網(wǎng)格的齒輪是平等的測試案例的計算力分布曲線如圖。6。行的行動是與非維參數(shù)描述231。188。X / L，其中L為有效長度的行動路線。圖6顯示力分布的總體趨勢仍然在不同的模型試驗案件?？拷虚g的尖銳邊緣之間的區(qū)域代表三個牙齒對的情況下進行的總負荷。在螺旋齒輪的情況下發(fā)生，這從兩到三個牙，反之亦然過渡比較順利。相反，正齒輪，單齒力高，當所有三個牙齒接觸。這是因為靈活性是在齒尖角落低于中間和根面積。不同的測試用例在接觸力行為產(chǎn)生明顯的差異。牙齒基礎的靈活性，具有沿行的行動上的接觸力分布最關鍵的作用。聯(lián)系靈活性的影響較小，但有趣的是，它改變了力分布曲線略微在某些方面的權利。這是因為合并后的接觸半徑在球場點不對稱。被觀察到的載荷分布是敏感的行動路線的起點和終點的剛度特性。表3測試用例齒輪數(shù)據(jù)。表4聯(lián)系規(guī)格表5計算結果案例案例4案例2赫茲有限元赫茲有限元wcase（N）（毫米） B（毫米）D（毫米）P0（GPA）在研究的接觸點，不同的負載分擔有2例和4之間的接觸參數(shù)（見表5）只有輕微影響。然而，不同的測試用例之間的力量差異，在一些其他的接觸點，如圖所示。6。特別是在齒輪副接觸的開始，不同的測試用例力之間的差異可能是顯著的。在所研究的螺旋齒輪接觸，估計橢圓率變得非常高。這是研究齒輪即使是比較狹窄的情況下。這是計算的有限元計算結果的主要原因是低于在較早接觸模型試驗的情況下準確。橢圓接觸的假設如何準確的螺旋齒輪接觸的是這里沒有研究。未來的研究將確定最終使用的接觸模型的能力。然而，基于有限元接觸模型計算的邊緣接觸，即在不完全解析公式的情況下，尤其是在潛在的。6。結論介紹了一個螺旋齒輪接觸分析計算模型。螺旋齒輪表面輪廓構造齒輪刀具幾何通過模擬滾齒機過程。這個程序允許偏離理想的漸開線的幾何形狀。齒輪副接觸線的數(shù)值定義直接從齒輪表面的幾何形狀。該模型采用三維有限元，牙撓度的計算，包括齒彎曲，剪切和牙齒的基礎靈活性。該模型結合接觸分析和結構分析，以避免大的網(wǎng)格。被發(fā)現(xiàn)的牙齒基礎的靈活性嚙合齒之間有一個接觸負載分擔的重要作用，而接觸的靈活性只扮演一個小角色。這表明可以通過使用靈活的牙齒和靈活的牙齒基礎產(chǎn)生齒面接觸力的合理分布，沿行的行動，但允許剛性接觸基于有限元接觸模型，給出了一個合理的接觸參數(shù)逼近時，網(wǎng)目尺寸不夠精細。接觸的形狀，如螺旋齒輪，需要小元素的大小，即大量元素，以避免元素的立體失真。然而，基于有限元接觸模型在計算邊緣接觸的潛力。參考文獻[1]。穿2000。 241:1238。[2]華萊士DB，Seireg ，變形，齒輪齒斷裂的計算機模擬。J英工業(yè)1973年。 95:110815。[3]威爾科克斯L時。J英工業(yè)1973年。 95:113948。[4]王KL，鄭協(xié)。直齒圓柱齒輪的動態(tài)的負載，薄膜厚度，表面溫度的數(shù)值解，我分析的一部分。J機甲德1981。 103:17787。[5]靦腆的林俊杰，趙CHC的。選擇赫茲變形圓柱齒輪有限元分析的網(wǎng)格大小帳戶的方法。J機甲德1982。 104:75966。[6]杜S，蘭德爾包，凱利德國之聲。建模齒輪嚙合剛度和靜態(tài)傳輸錯誤。PROC中國科學院力學與工程學報1998。 212（C部分）:28797。[7]阿拉法氫，Megahed的MM。評價齒輪網(wǎng)采用有限元方法的遵守。PROC中國科學院力學與工程學報1999。 213（C部分）:56979。[8]蔡的CB，陳勇 C。螺旋齒輪應力分析設置與本地化軸承接觸。有限ELEM肛門德2002。 38：70723。[9]利特佛羅里達州，富恩特斯一個，岡薩雷斯佩雷斯我，Carvenali大號，川崎?，Handschuh射頻。修正漸開線斜齒輪：電腦設計，模擬嚙合和應力分析。COMPUT方法與應用力學與工程學報2003。 192:361955。[10] Vedmar在外部漸開線斜齒輪，機械元件部的交易設計研究。博士論文，技術隆德大學，瑞典隆德，1981年，100pp。[11]變速箱：當?shù)氐囊粋€全球性的有限元方法。有限ELEM肛門德2005年。 41:43157。[12] Pimsarn男，Kazerounian 網(wǎng)格負載使用偽干擾剛度估計方法。2002年機械馬赫理論。 37:76986。[13]利特佛羅里達州。齒輪幾何和應用理論。恩格爾伍德懸崖，新澤西州：普倫蒂斯霍爾公司，1994年724pp。[14北京] Hamrock。流體膜潤滑的基礎。紐約：麥格勞 希爾公司1994 690pp。[15] Hamrock BJ，Brewe 。J Lubr TECHNOL 1983。 105:1717。[16]約翰遜吉隆坡。聯(lián)系機制。劍橋：劍橋大學出版社，1985 [451pp]。77