化工設(shè)計專業(yè)課程設(shè)計-資料下載頁
2025-06-16 04:34本頁面
【正文】 W 108 88 2235 29994 179918 209912流體 Kg/h t t－t0 Cav HW 95 75 25442Ⅲ.來自塔Ⅰ的進(jìn)料(圖b) 流體 Kg/h t t－t0 Cav Hs HE 266 84 64 34865W 27989 A 128042 190896Ⅳ.蒸餾釜流體 Kg/h t t－t0 Cav Hs HE 79 59 25020W 229702 A 229250 483972流體 Kg/h t t－t0 Cav Hs HE 79 59 5626W 176268 A 116592 298486流體 H=H(15)－H(16)=483972－298486=185486流體 Kg/h t t－t0 Cav λ Hs Hλ HE 79 59 19394 60973W 2310 53434 499422A 112658 591117 185486 1151512 1336998流體 Kg/h t t－t0 Cav λ Hs Hλ HW 108 88 2235 182011 1091798 1273809流體 Kg/h t t－t0 Cav HW 79 59 120733 Ⅴ.全塔（圖e）： 加入熱量(kJ/h) 移走熱量(kJ/h) ⑥ 0 ⑤ 11481⑧ 0 ⑦ 1078170⑩ 19386 ⑨ 24280 209912 25442 190896 298486 1273809 120773 1694003 1558592 全塔的加入熱量和移走熱量相差較大，下面進(jìn)行熱量校正:對于恒分子溢流來說，蒸餾系統(tǒng)中所有組分的Mλ/Tb值均相等(在79℃時)。水： 18552247。352=乙醇： 46206247。352=乙酸乙酯： 設(shè)Mλ/Tb= 則M=352247。84=115根據(jù)虛擬的乙酸乙酯分子量重新計算組成： 餾出液組成： kg/h kmol/h xE= 266 xW= xA= 混合進(jìn)料： kg/h kmol/h xE= xW= xA= 749 塔底殘液組成： kg/h kmol/h xE= xW= xA= 設(shè)D為餾出液的摩爾分?jǐn)?shù)，以100摩爾進(jìn)料 ＋(100－D)=；D= W=100－= V39。=6D=6=來自塔底的蒸氣組成： kg/h yE= 88= yW= 18= yA= 46=重新計算蒸餾釜： q =ΣWλ =＋2310＋ = Δtm=108－79=29℃ 仍取K=5858kJ/(m2h℃) S=q/(KΔtm) =247。(585829) = 在108℃，λH2O=2235kJ/kg 蒸氣消耗量：W=q/(λH2O＋CΔt) =247。[2235＋(108－79)] =流體 Kg/h t t－t0 Cav Hs HE 79 59 22526W 222831 A 214748 460105流體 Kg/h t t－t0 Cav Hs HE 79 59 5626W 176268 A 116592 298486流體 H=H(15)－H(16)=460105－298486=161619流體 Kg/h t t－t0 Cav λ Hs Hλ HE 79 59 16900 53132W 2310 46563 435204A 98156 515025 161619 1003361 1164980流體 Kg/h t t－t0 Cav λ Hs Hλ HW 108 88 2235 158613 951440 1110053流體 Kg/h t t－t0 Cav HW 79 59 105212Ⅴ.全塔（圖e）： 加入熱量(kJ/h) 移走熱量(kJ/h) ⑥ 0 ⑤ 11481⑧ 0 ⑦ 1078170⑩ 19386 ⑨ 24280 209912 25442 190896 298486 1110053 105212 1530247 1543071校正后的熱量衡算數(shù)據(jù)列于表10表10校正后的熱量計算匯總表項目熱量kJ/h冷卻水量kg/h加熱蒸汽量kg/h熱交換器傳熱面積m2塔頂蒸氣冷凝至沸點71℃+——餾出液冷卻至37℃+——蒸餾釜——來自沉降器的進(jìn)料由27℃加熱至95℃——37 / 37
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