【正文】 用下式計算： Cp = Al2O3%＋ kJ/(kgK) （613） T2，T3──分別為再生催化劑(單段再生為一段床層、兩段再生為二段床層)和半再生催化劑（或汽提段）的溫度, K。 圖65是石油化工科學研究院對無定型硅鋁、CRC1等催化劑用CalVat高溫微量熱量計測得的比熱與溫度的關系。 圖65 固體比熱與溫度的關系1αAl2O3標準值；2αAl2O3測定值；33A；4CRC1(平)；5CRC1(新)；6ST32；7層863 (中型) 二 反應再生系統(tǒng)熱平衡 無論是標定核算，還是設計計算，最終的平衡就是再生器給催化劑的凈熱Qc與反應器的需熱Q反相等。相等的條件是多種多樣的，下面通過實例說明。 (一) 標定的熱平衡核算 標定核算最終收斂于反應熱，其他均可在標定中得到。標定核算由再生器熱平衡開始，由催化劑循環(huán)量與反應部分連接。計算反應部分除裂化反應熱以外的需要熱， 催化劑帶入熱與反應部分需要熱的差值即為反應熱。[例61］ 某單器再生裝置熱平衡標定數(shù)據(jù)如下： 濕主風量(校正后) 63000 m3n/h 空氣分子濕度(ψ) 干煙氣分析：CO2 %(體) CO %(體) O2 4 %(體) 注入再生系統(tǒng)蒸汽量(523K) 1000kg/h 再生器密相溫度 940K 再生器煙氣出口溫度 988K 主風入再生器溫度 435K 再生系統(tǒng)散熱表面積 700m2 再生器外供熱量 0 原料油量 80t/h 回煉油量 44t/h 回煉油漿量 8t/h 原料油密度 20℃ 回煉油密度 20℃ 回煉油漿密度 20℃ 原料油K值 回煉油K值 回煉油漿K值 原料油入反應器溫度 523K 回煉油入反應器溫度 538K 回煉油漿入反應器溫度 623K 注入反應系統(tǒng)蒸汽量(523K) 1200kg/h 汽提蒸汽量(673K) 3600kg/h 沉降器出口(油氣、待生劑)溫度 748K 反應部分散熱面積 500m2試做反應再生系統(tǒng)的熱平衡。解： （1）再生器熱平衡(焦炭量計算方法見本書第五章) 燒碳量 CW＝［(＋)／(())］（12／） [63000/(1+)］ ＝ 其中：生成CO2的碳量 ／(＋)＝ kg/h 生成CO的碳量 ＝ kg/h 燒氫量 HW＝[2179()1(++)] 463000(1+)11001 ＝ kg/h 燒焦放熱 Q入＝（＋＋)(103)1 ＝ MW 再生帶出熱 空氣及煙氣升溫熱 Q6＝ 焦炭升溫熱 Q7=(＋)(988748)(106)1 ＝ 注入蒸汽升溫熱 Q8＝1000()(106)1 ＝ MW 散熱損失 Q9＝700（(940+988)/2293）106 ＝ MW 取熱器取熱 Q10＝0 焦炭脫附熱 Q11＝0(不考慮脫附熱) Q11＇＝（+) ＝ MW（考慮吸附熱） 給催化劑凈熱QC QC＝ = MW(不考慮脫附熱) QC＇＝ = MW (考慮脫附熱) 催化劑循環(huán)量 GC＝3600(940748)1 ＝623 t/h(不考慮脫附熱) GC＇＝103 (940748)1 ＝570 t/h (考慮脫附熱) 計算焦炭脫附熱與否，只影響催化劑循環(huán)量。 （2） 反應部分熱平衡 焓值： 名 稱 狀 態(tài) 溫度℃ 焓值kJ/kg 原 料 液相 250 回煉油 液相 265 油 漿 液相 350 原 料 氣相 475 回煉油 氣相 475 油 漿 氣相 475 蒸 汽 氣相 250 2968 蒸 汽 氣相 400 3282 蒸 汽 氣相 475 3439 進料升溫汽化熱 Q1＝[80000()＋44000()＋8000 ()](106)1 ＝ 注入蒸汽升溫熱 Q2＝[1200(34392968)＋3600(34393282)](106)1 ＝ 散熱損失 Q3＝500(748293)106 ＝ MW 焦炭吸附熱 Q4＝0 Q4＇＝ MW 反應熱Q5＝ 0 ＝ MW (不考慮吸附熱) Q5＇＝+ ＝ MW (考慮吸附熱) 對每kg原料的反應熱 106／80000＝ kJ/kg 反應熱雖偏低，但仍可以認為標定核算數(shù)據(jù)基本可信，將計算結果列于表65。 表65 反應再生系統(tǒng)熱量分配 項 目 再 生 器反 應 器反應—再生系統(tǒng)熱量MW%熱量 MW%熱量 MW%入方100100100出方 主風升溫熱// 焦炭升溫熱// 水蒸汽升溫熱 散熱 給反應凈熱//// 油品升溫汽化熱 // 反應熱//小計100100100[例62］某兩器兩段再生催化裂化裝置其標定數(shù)據(jù)如下，試計算反再熱平衡。 項目一再二再 濕主風量（校正后），m3n/h 空氣分子濕度（Ψ） 主風溫度，K 密相溫度，K 煙氣出口溫度，K 煙氣組成，%（體） CO CO2 O2 SO2 mg/m3 注入再生器蒸汽(558K)量，kg/h 汽提段出口溫度，K993 440 913 9391281 793750 452 987 981 0 400 ／ 解： 一再燒碳量 CW1＝(12／)［(+)／(())］［993／(1+)］ 60 ＝ 一再燒氫量 HW1＝（4／）［(++)／(( ))］ [993／(1+)］60 ＝506kg/h 一再燒焦量 +506= 同樣 CW2＝＝ 二再燒焦量 += 總燒焦量 += 一再燒焦放熱量 Q入＝[(／(+)+／(+)) +506]/3600 ＝ 一再空氣升溫熱 Q6＝ 一再焦炭升溫熱 Q7＝(939793)／（106） ＝ 一再注入蒸汽升溫熱 Q8＝1281(939558)／（106） ＝ 一再散熱損失(按589kJ/kg焦炭 計) Q9＝589／（106）= 一再取熱器取熱 Q10＝0 一再焦炭脫附熱 Q11＝／（106） ＝ 給催化劑凈熱 QC＝ ＝ MW 催化劑循環(huán)量＝3600／((913793)) ＝ 二再燒焦放熱量 Q入＝ 二再空氣升溫熱 Q6＝ 二再焦炭升溫熱 Q7＝(981939)／（106） = 二再注入蒸汽升溫熱 Q8＝400(981558)／（106） = 二再散熱損失 Q9＝589／（106）= MW 二再取熱器取熱 Q10＝0 二再焦炭脫附熱 Q11＝／3600＝ MW 二再給催化劑凈熱 QC ＝ = 催化劑循環(huán)量＝3600／((987913)) ＝955t/h 再生系統(tǒng)熱量分配見表66。表66 再生系統(tǒng)熱量分配第一再生器熱量第二再生器熱量熱量，MW%熱量，MW%入方100100出方主風升溫熱焦炭升溫熱水蒸汽升溫熱熱損失脫附熱給催化劑凈熱出方小計100100 催化劑循環(huán)量＝(+)3600／((987793))＝896t/h (二) 設計的熱平衡計算 設計是個熱平衡的預測過程，需在若干設定條件下去求得平衡。在設定條件下，首先認為反應需熱一定，催化劑循環(huán)量一定， 再生溫度一定。熱平衡一般收斂于再生器取熱、