【正文】 個(gè)帶稱(chēng)重傳感器的喂料倉(cāng)，由外筒和內(nèi)筒組成，內(nèi)筒筒壁上開(kāi)有孔洞。根據(jù)連通管的原理，進(jìn)入計(jì)量倉(cāng)外筒的生料與內(nèi)筒的生料會(huì)產(chǎn)生交換，并在內(nèi)筒充分?jǐn)嚢杈鶆蚝笮冻觥? 生料由提升機(jī)送至均化庫(kù)頂后，由生料分配器呈放射狀多點(diǎn)下料入庫(kù)。生料經(jīng)流量控制閥和斜槽，從衡壓倉(cāng)卸出，經(jīng)高效提升機(jī)入窯尾預(yù)熱器頂部喂料小倉(cāng)，經(jīng)計(jì)量入窯。生料經(jīng)五級(jí)雙系列旋風(fēng)預(yù)熱器和分解爐預(yù)熱，預(yù)分解后，入窯CaCO3分解率將大于90%。出預(yù)熱器氣體經(jīng)窯尾高溫風(fēng)機(jī)排出，一部分進(jìn)入生料磨作為烘干熱源；另一部分進(jìn)入煤磨作為烘干熱源。生料在預(yù)分解系統(tǒng)內(nèi)預(yù)分解后，進(jìn)入回轉(zhuǎn)窯內(nèi)煅燒成熟料。為了達(dá)到良好的煅燒操作和保證熟料質(zhì)量的穩(wěn)定，窯頭燃燒器采用從國(guó)外引進(jìn)的多通道噴煤管。熟料從回轉(zhuǎn)窯落入篦冷機(jī)，由篦板下鼓入的冷空氣極速冷卻，出篦冷機(jī)的熟料溫度為環(huán)境溫度+65OC，由鏈斗輸送機(jī)送入熟料庫(kù)。冷卻機(jī)高溫空氣一部分作為窯用二次空氣；另一部分經(jīng)沉降室，有三次風(fēng)管送到分解爐作為燃燒空氣；剩余低溫廢氣經(jīng)電收塵器收塵后，排入大氣。電收塵器收下的粉塵經(jīng)拉鏈輸運(yùn)機(jī)送到熟料鏈斗機(jī)上。熟料由鏈斗輸送機(jī)送入熟料庫(kù)中，熟料庫(kù)設(shè)散裝下料口，供熟料散裝使用。煤磨是為熟料的煅燒提供熱量，原煤有預(yù)均化堆場(chǎng)送至原煤倉(cāng)，再進(jìn)入風(fēng)掃磨進(jìn)行粉磨，出磨之后的物料經(jīng)過(guò)動(dòng)態(tài)選粉機(jī)分選合格的細(xì)煤粉進(jìn)入防爆高濃度的煤磨收塵袋，粗粉從新手記有螺旋輸送機(jī)送至風(fēng)掃磨再次粉磨。有收塵帶收集的細(xì)煤粉經(jīng)過(guò)空氣輸送斜槽送至煤粉倉(cāng)，有羅茨風(fēng)機(jī)和菲斯特轉(zhuǎn)子秤配合把煤粉分別送至窯尾和分解爐。13 m雙倉(cāng)管磨組成的聯(lián)合粉磨系統(tǒng)。來(lái)自配料站的配合料先進(jìn)入穩(wěn)流稱(chēng)重，之后進(jìn)入輥壓機(jī)，然后經(jīng)過(guò)輥壓機(jī)出的循環(huán)料喂入V形選粉機(jī)進(jìn)行分級(jí)選粉。循環(huán)料中的細(xì)料經(jīng)旋風(fēng)分離器收集后直接送入雙倉(cāng)管磨內(nèi)粉磨。出旋風(fēng)分離器的氣體一部分由循環(huán)風(fēng)機(jī)送入袋收塵器凈化后排出，另一部分作為循環(huán)風(fēng)返回V形選粉機(jī)。出V形選粉機(jī)的粗料經(jīng)過(guò)穩(wěn)流小倉(cāng)后送回輥壓機(jī)進(jìn)一步輥壓，輥壓后的物料由提升機(jī)再次送至V形選粉機(jī)分級(jí)選粉。出磨水泥經(jīng)高效選粉機(jī)分選后，粗粉返回磨頭重新入磨，合格水泥的成品隨選粉氣流一起進(jìn)入高效袋式收塵器，收下后經(jīng)空氣斜槽送至水泥庫(kù)。出磨廢氣與各處揚(yáng)塵廢氣作為高效選粉機(jī)用的一次和二次風(fēng)。相對(duì)一般的管磨圈流系統(tǒng)，本工程所用的聯(lián)合粉磨系統(tǒng)，由于輥壓機(jī)的高壓作用以及V型選粉機(jī)的分選，降低了入磨物料的細(xì)度，同時(shí)改善了物料的易磨性，由此獲得了系統(tǒng)產(chǎn)量高、能耗低的良好運(yùn)行效果。第7章重點(diǎn)車(chē)間計(jì)算 熟料燒成窯尾系統(tǒng)及其主機(jī)設(shè)備選型如表71 表71原料化學(xué)成分項(xiàng)目LossSiO2Al2O3Fe2O3CaOMgOSO3Na2OK2OCl天然水分石灰石 砂巖 粉煤灰 鐵粉 煤灰 石膏 如表72表72配料計(jì)算結(jié)果項(xiàng)目配合比LossSiO2Al2O3Fe2O3CaOMgOSO3Na2OK2OCl石灰石 砂巖 鐵粉 粉煤灰 生料 灼燒生料 窯規(guī)格 72m窯外分解窯標(biāo)定產(chǎn)量為5400t/d。其中分解爐與窯燃料比為60:40；根據(jù)前邊計(jì)算熱耗選取q=2926KJ/熟料A=15Kg/m3 如下表73表73各部分分解率名稱(chēng)分解率/%爐子90煙室3窯7各部分壓力溫度分布【13】表如表74 表74系統(tǒng)各部分溫度壓力分布名稱(chēng)爐子C5C4C3C2C1二次風(fēng)三次風(fēng)高溫風(fēng)機(jī)溫度℃8808707806605103201050850270壓力pa1200115021002700350045005005505700 C1和C2管道的物料量M m1=1kgm2=（）=m3=%=m4=m5=q/Q*A=2926 M=m1+m2+m3+m4m5= 煤耗q/Q=2926/20477= 理論空氣量 =V0 = =（kg/kg熟料）式中：S—煤灰摻入量；I—生料燒失量； 生料分解生成廢氣量生料氣體生成廢氣量，全部生成二氧化碳(已知標(biāo)況下二氧化碳密度為=㎏/)=（m3/kg熟料）(%,已知0℃水蒸氣密度為=)=（/Kg熟料） 窯尾排出廢氣量U1=I%e=%7%=（/Kg熟料） U2=V040%=40%=（/Kg熟料）=(1) 40%=() 40%=（/Kg熟料） 窯尾排出總的廢氣量 U窯尾=++= （/Kg熟料）==（m3/kg熟料） 三次風(fēng)管抽風(fēng)量和過(guò)剩空氣量相同U3=（/Kg熟料）： Va0爐=va60%=60%=（/Kg熟料）,取燃漏風(fēng)系數(shù)為4%.V爐漏=4%=）：V出爐=(1) =() =（/Kg熟料）三次風(fēng)管抽風(fēng)量=+ =（/Kg熟料）==（m3/kg熟料） 出爐內(nèi)廢氣量=（/㎏熟料）=(90+7)%= （/Kg熟料）(1) =() =（/Kg熟料）出爐內(nèi)廢氣量V出爐=++=（/Kg熟料）==（m3/kg熟料） 五級(jí)預(yù)熱器廢氣量 （/Kg熟料）,取漏風(fēng)系數(shù)為4%.4%=（/Kg熟料）3%=（/Kg熟料）五級(jí)預(yù)熱器廢氣量 V5=++=（/Kg熟料）==（m3/kg熟料） 四級(jí)預(yù)熱器廢氣量四級(jí)預(yù)熱器廢氣量V4=V5（1+4%）=（/Kg熟料）==（m3/kg熟料） 三級(jí)預(yù)熱器廢氣量三級(jí)預(yù)熱器廢氣量V3=V4（1+4%）=（/Kg熟料）==（m3/kg熟料） 二級(jí)預(yù)熱器廢氣量二級(jí)預(yù)熱器廢氣量 V2=V3（1+4%）=（/Kg熟料）==（m3/kg熟料） 一級(jí)預(yù)熱器廢氣量 （/Kg熟料） V24%=（/Kg熟料）（/Kg熟料）=UHe==（/Kg熟料）一級(jí)預(yù)熱器廢氣量 V1=+++=（/Kg熟料）==（m3/kg熟料） 入高溫風(fēng)機(jī)廢氣量來(lái)自一級(jí)預(yù)熱器廢氣量 （/Kg熟料）生料水分蒸發(fā)產(chǎn)生廢氣量=（/Kg熟料）入高溫風(fēng)機(jī)廢氣量=+=（/Kg熟料）==（m3/kg熟料）根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果列出各部分風(fēng)量總匯表如表75表75窯尾廢棄溫度表名稱(chēng)標(biāo)況N m3/kg熟料工況 m3/kg熟料溫度(℃)總風(fēng)量103m3/h單位風(fēng)量m3/S窯尾1050 三次風(fēng)管850 C5870 C4780 C3660 C2510 C1320 分解爐880 高溫風(fēng)機(jī)270 旋風(fēng)預(yù)熱器結(jié)構(gòu)尺寸的確定旋風(fēng)筒直徑的確定D=式中:D—預(yù)熱器直徑。Q—通過(guò)旋風(fēng)筒的氣體流量。n—預(yù)熱器w—假想截面風(fēng)速，即假定氣體在旋風(fēng)筒截面通過(guò)時(shí)的平均流速m3/s其中:標(biāo)定生產(chǎn)線熟料小時(shí)產(chǎn)量為225噸每小時(shí),參考《新型干法水泥技術(shù)與設(shè)備》P75P78斷面風(fēng)速一般取值為3到5m/s，有的為了減小熏風(fēng)筒尺寸，可以適當(dāng)?shù)奶岣邤嗝骘L(fēng)速【14】。預(yù)熱器斷面風(fēng)速取值如下表76表76預(yù)熱器斷面風(fēng)速取值名稱(chēng)C5C4C3C2C1風(fēng)速范圍m/s斷面風(fēng)速m/s 有效直徑D1===4599mm耐火磚厚度ζ一般取值200mm實(shí)際直徑D=D1+2ζ=4603+2200=4999mm≈5000mm有效直徑 D2==6464mm耐火磚厚度ζ一般取值200mm實(shí)際直徑D=D2+2ζ=6463+2200=6863mm≈6900mm有效直徑 D3==6494mm耐火磚厚度ζ一般取值200mm實(shí)際直徑D=D3+2ζ=6494+2200=6894mm≈6900mm直徑 D4==6765mm耐火磚厚度ζ一般取值200mm實(shí)際直徑D=D4+2ζ=64765+2200=7165mm≈7200mm直徑 D5==6752mm耐火磚厚度ζ一般取值200mm實(shí)際直徑D=D5+2ζ=6752+2200=7152mm≈7200mm旋風(fēng)筒結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的關(guān)鍵是提高旋風(fēng)預(yù)熱器的分離效率和降低阻力。歷史上曾出現(xiàn)過(guò)很多形式的旋風(fēng)筒，但日前主要選用圖77所示的變截面進(jìn)風(fēng)口形式。對(duì)于這種旋風(fēng)筒，不同公司設(shè)計(jì)的差異主要是各個(gè)參數(shù)的取值不同。當(dāng)然，由于對(duì)各級(jí)旋風(fēng)筒收塵效率的要求不同，其結(jié)構(gòu)尺寸也將會(huì)有所不同。表78是日本原小野田公司低壓損旋風(fēng)筒結(jié)構(gòu)尺寸[3]。圖77 變截面進(jìn)風(fēng)口（等角度變高度）旋風(fēng)筒的結(jié)構(gòu)日本原小野田公司低壓損旋風(fēng)筒結(jié)構(gòu)尺寸如表78所示。表78 日本原小野田公司低壓損旋風(fēng)筒結(jié)構(gòu)尺寸級(jí)數(shù)C1C2C3C4C5δ/D0H11/DH12/DH13/DH2/Dd/Dde/DH3/D—R1/DR2/DR3/DR4/DE1/DE2/DE3/Da/Df/D0H4/D—J/DΑ90176。50176。50176。50176。90176。表中，δ—耐火磚厚度，m。旋風(fēng)筒的直徑已經(jīng)計(jì)算出來(lái)了，各級(jí)旋風(fēng)筒的各個(gè)結(jié)構(gòu)參數(shù)與直徑的比值如上表所示，經(jīng)過(guò)計(jì)算各級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器的各個(gè)結(jié)構(gòu)參數(shù)如表79所示。表79 各級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)尺寸級(jí)數(shù)C1(mm)C2(mm)C3(mm)C4(mm)C5(mm)D50006900690072007200δ0h1127252829h1216502880h134745h244507038H1357012641131791354314198d2570de660h3R1261537263864R227804140R329454416R433805688e1165276e2165276e3265690828a1360f0h4J2745α90176。50176。50176。50176。90176。 ，=()=()所以，＋2=≈() 旋風(fēng)筒預(yù)熱器連接管道的計(jì)算 1. 五級(jí)與四級(jí)排風(fēng)管風(fēng)速設(shè)定為15m/s有效直徑D排=2（247。247。15）=3657mm耐火材料厚度取值200mm實(shí)際直徑D=3630+2200=4057mm. 四級(jí)與三級(jí)排風(fēng)管風(fēng)速設(shè)定為15m/s有效直徑D排=2（247。247。15）=3700mm耐火材料厚度取值150mm實(shí)際直徑D=3700+2150=4000mm. 三級(jí)與二級(jí)排風(fēng)管風(fēng)速設(shè)定為15m/s有效直徑D排=2（247。247。15）=3436mm耐火材料厚度取值150mm實(shí)際直徑D=3436+2150=3736mm. 二級(jí)與一級(jí)排風(fēng)管風(fēng)速設(shè)定為15m/s有效直徑D排=2（247。247。15）=3200mm耐火材料厚度取值150mm實(shí)際直徑D=3200+2150=3500mm. 一級(jí)旋風(fēng)筒排風(fēng)管風(fēng)速設(shè)定為18m/s有效直徑D排=2（247。247。18）=1800mm耐火材料厚度取值150mm實(shí)際直徑D=1800+2150=2100mm. 一級(jí)預(yù)熱器集合管道主排風(fēng)管風(fēng)速設(shè)定為20m/s有效直徑D排=2（247。247。20）=3600mm耐火材料厚度取值200mm實(shí)際