【正文】 證吹管參數(shù)滿足清理效果的前提下，盡可能降低吹掃壓力是十分有好處的。我們鄭重推薦，～，此時幾乎可以滿足超臨界及以下所有爐型的蒸汽吹管質(zhì)量要求，～。此外現(xiàn)場的過程監(jiān)護(hù)和操作聯(lián)系、場地隔離、人員疏散等安全措施，在很多情況下可以杜絕異常情況下的事故發(fā)生。國標(biāo)雖然已經(jīng)對吹管的消音器和集粒器結(jié)構(gòu)設(shè)計做了一些建議新規(guī)定，但實(shí)踐證明，這方面的設(shè)計除了基本功能外，更多地需要我們根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行安全性的自行設(shè)計改良，充分滿足基本要求。一般來說，孔徑Φ8～Φ10mm為好。 掌握正確的燃燒調(diào)整方法運(yùn)行狀態(tài)下進(jìn)行燃燒調(diào)整時，注意料層上方看火鏡的觀察，隨時掌握流化情況和真實(shí)料層高度、著火穩(wěn)定性和均勻性。嚴(yán)格遵守一次風(fēng)調(diào)溫、二次風(fēng)調(diào)整氧量以及返料風(fēng)跟隨循環(huán)的基本原則。二次風(fēng)比例的掌握必須根據(jù)本臺CFB各層二次風(fēng)口布置高度和布局來掌握。高度較高時盡量開大下層；較低時盡量開大上層。根據(jù)氧量截面均勻性，調(diào)整同層二次風(fēng)的分布關(guān)系。在保證充分流化和床溫適當(dāng)?shù)那疤嵯拢M量采用相對較低的一次風(fēng)量。入爐風(fēng)中盡可能多地利用熱風(fēng)，充分發(fā)揮空氣預(yù)熱器的作用。關(guān)注煤質(zhì)、床料及石灰石的顆粒度、入爐量，控制相對精確的煤水比、風(fēng)煤比配合關(guān)系。關(guān)注不同燃燒調(diào)整工況下，汽水系統(tǒng)受到的影響和返料器的工作狀態(tài)，盡量消除循環(huán)偏差和流化過程的不對稱性?！刂拼矞仉S負(fù)荷不同嚴(yán)格地在785～960℃范圍變化。風(fēng)與煤的增減先后次序按床溫來定。保持相對穩(wěn)定的料層壓差，爐膛壓差、各段煙氣壓力變化適度。關(guān)注二次燃燒的可能和脈動性粉狀懸浮燃燒過程。密切配合汽水系統(tǒng)調(diào)節(jié)情況。后墻給煤方式下，要勤于單獨(dú)調(diào)整落煤量的分配均勻性，防止給煤偏差。 再熱器、過熱器汽溫的運(yùn)行調(diào)節(jié)方法與系統(tǒng)準(zhǔn)備在緊急情況下，不能忽略減溫水總壓力的調(diào)節(jié)，這是通過簡單地調(diào)節(jié)給水勺管改變減溫水總量就可以分散地改變各個減溫水分量的大小，做到快速奇效，防止短時間的蒸汽溫度回落或超溫，然后個別精確調(diào)整。汽溫調(diào)節(jié)時要求密切注意實(shí)際燃燒狀況，有預(yù)見性地比例對應(yīng)調(diào)節(jié)。在調(diào)試階段，一般不可能很精確地對受熱面進(jìn)行技改調(diào)整，因此，在調(diào)試中要對原始的減溫水裕量作基本估計，減溫器噴嘴數(shù)量和孔徑起碼要滿足同容量同類CFB機(jī)組的量化要求，并保證每個噴嘴的暢通。減溫水系統(tǒng)在吹管階段應(yīng)進(jìn)行正反蒸汽沖洗、正常流向水沖洗；～。鍋爐啟動前水壓試驗(yàn)期間，需對壓力取樣管、減溫水管路作正反向沖洗。尾部煙道的煙氣調(diào)整擋板或再熱器三通式調(diào)節(jié)閥門應(yīng)做到開關(guān)靈活可靠，開度調(diào)節(jié)指示符合實(shí)際開關(guān)位置，且開關(guān)方向無誤、整齊劃一無個別失控現(xiàn)象。 低負(fù)荷穩(wěn)燃技術(shù)要領(lǐng)的領(lǐng)會低負(fù)荷下要盡量維持最小的一次風(fēng)流化風(fēng)量，條件許可時也可適當(dāng)加大排渣降低料層厚度。此時，在確保二次風(fēng)不堵塞和燃燼率保證的前提下，盡量降低二次風(fēng)量，維持起碼的穩(wěn)燃料層溫度，一般最低穩(wěn)燃負(fù)荷下料層溫度不應(yīng)低于785～810℃、氧量最高值不應(yīng)超過12～14%。重要的是要隨時注意就地看火鏡內(nèi)料層的火舌情況，如在暗紅色以下須盡快加大一些煤量或減少一些對應(yīng)風(fēng)量，恢復(fù)到磚紅色以上的基本溫度狀態(tài)。 防止尾部煙道二次復(fù)燃和瓦斯爆破的技術(shù)要點(diǎn)在發(fā)生突然事故轉(zhuǎn)動機(jī)械停運(yùn)后，千萬不要瞬間打開爐門，更不要在爐溫、氧量不適當(dāng)時強(qiáng)行啟動，此時最易發(fā)生煙道二次復(fù)燃和瓦斯爆破。因此，附加一套可以在風(fēng)機(jī)停運(yùn)后迅速聯(lián)動打開的瓦斯排放放散管及其閥門系統(tǒng)看來今后將是一個值得注意的問題，這一技改措施已經(jīng)在數(shù)臺CFB鍋爐調(diào)試過程中得到了應(yīng)用，其原理就是利用停爐后的熱推動和放散管高度自拔力排除可能積存的瓦斯，達(dá)到快速降低可燃?xì)怏w濃度的目的，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)瓦斯防爆作用，技術(shù)的關(guān)鍵在于放散管規(guī)格、布局和數(shù)量的選擇上。分離器出口后部的主煙道和風(fēng)道的防爆門設(shè)計考慮，也是一個不錯的被動安全防護(hù)措施，需要認(rèn)真對待。 各地床下點(diǎn)火筒頻繁燒損問題的基本分析各地點(diǎn)火筒燒損的原因不外乎以下幾類：a 點(diǎn)火筒配風(fēng)時，在點(diǎn)火期間火焰外側(cè)環(huán)向冷卻風(fēng)開度不足。b 耐火澆筑料嚴(yán)重開裂或大面積脫落，致使金屬扒釘燒損、熱煙氣外竄燒損金屬外部殼體和護(hù)板。此外，不規(guī)范的耐火料表面處理工藝也會產(chǎn)生問題。c 點(diǎn)火筒內(nèi)的各配風(fēng)孔被保溫泥、涂料、耐火等堵塞，不通風(fēng)冷卻影響火焰冷卻效果。d 油槍霧化效果差、漏油和滲油、點(diǎn)火配風(fēng)不當(dāng)?shù)仍斐苫鹧嫫笔够鹧娈a(chǎn)生灼熱的局部灼燒，產(chǎn)生不均勻火焰類型的燒損。e 油槍出力過大產(chǎn)生過大、過長的火炬尺寸，產(chǎn)生高熱負(fù)荷類型的燒損。f 實(shí)際上，現(xiàn)在我們所看到床下點(diǎn)火筒結(jié)構(gòu)設(shè)計是有先天缺陷的，需要對此進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計，盡量做到熱力均勻、冷卻方便、人為因素少。g 主流化風(fēng)門開度過大，形成交叉射流影響，產(chǎn)生火焰不能及時傳播出去的“窩火”類型局部燒損問題。 盡可能降低爐膛內(nèi)部屏式過熱器、再熱器熱變形程度的技術(shù)考慮CFB鍋爐的低溫燃燒技術(shù)，限制了受熱面的布置能力和自由度，往往被迫在爐膛內(nèi)部增加了大量的屏式過熱器和再熱器，這些非自由屏類型的懸掛受熱面，在啟動和很低的初始負(fù)荷下介質(zhì)質(zhì)量流量不足，冷卻不充分。此時由于受熱面固定方式和管組之間的熱偏差的影響，很容易產(chǎn)生熱應(yīng)力和顯著的機(jī)械變形，成為不可克服的難點(diǎn)，彎曲后的管束一定程度上又加劇了局部磨損。因此設(shè)法減少爐膛內(nèi)部這些受熱面的數(shù)量，甚至在適當(dāng)抬高鍋爐標(biāo)高后取消這部分受熱面是很有好處的，尤其是再熱器。從中科院熱物理所開發(fā)的200MWCFB取消爐膛內(nèi)部再熱器后的實(shí)際運(yùn)用情況來看，這一嘗試是有益的。為此，調(diào)試中必須格外關(guān)注啟動初期床溫和爐膛溫度對負(fù)荷的匹配關(guān)系，這也是經(jīng)驗(yàn)性的指標(biāo)控制，因?yàn)楣茏颖跍囟鄶?shù)情況下很難說明什么問題。 克服堵煤、給煤機(jī)漏粉污染現(xiàn)象的技改措施干煤棚、給煤水分控制在7%以下、煤倉增加疏松機(jī)、空氣炮、捅煤孔、擴(kuò)大下煤口口徑、75%26amp。ordm。以上較大陡度的煤倉壁面、光滑的塑形板或不銹鋼板內(nèi)襯、理想的播煤風(fēng)設(shè)計這些措施，都是防止堵煤的有效方法，如果能夠合理地全面加以應(yīng)用必將帶來理想的效果。給煤機(jī)的漏粉問題一般主要由箱體的角部和檢查孔門的密封性、其次是落煤段來自爐膛正壓和密封風(fēng)吹掃所引起的粉塵污染以及熱物料反串等原因引起。對此，原理性地改進(jìn)密封裝置和密封風(fēng)引入方法，即可有效地防止這種情況的發(fā)生。通過密封風(fēng)和播煤風(fēng)的同時改進(jìn)，還可以對燃燒過程形成料層攪拌和水平流化過程帶來幫助。尤其是后墻給煤方式，這一改進(jìn)效果十分顯著。 各類膨脹節(jié)的檢查處理CFB鍋爐的各類非金屬和金屬膨脹節(jié)的分布遠(yuǎn)多于常規(guī)鍋爐，它們對鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行性能產(chǎn)生著最直接的影響，比如說高壓的流化風(fēng)機(jī)出口膨脹節(jié)一旦破裂，就無法正常形成流態(tài)化燃燒過程。而流化效果的喪失，意味著結(jié)焦和被迫停爐。因此膨脹節(jié)破損的防止措施十分重要，其具體方法按照原因的不同可分別予以處理：返料腿等高溫膨脹節(jié)處，如因熱燒損變形可增加冷卻風(fēng)源密封和冷卻；膨脹節(jié)自身如膨脹能力不足，則可更換或加工處理加大膨脹可位移量，滿足膨脹裕量要求；如因耐火澆筑料開裂或脫落造成外圈燒損，可直接處理耐火密封；一些膨脹節(jié)由于內(nèi)部采用了簡單相對式單層密封環(huán)的，可改造成多環(huán)的迷宮式密封方案；如因內(nèi)部介質(zhì)局部異常高溫或溫度波動引起膨脹不良，可適當(dāng)降低局部溫度、穩(wěn)定介質(zhì)溫度水平；高壓側(cè)膨脹節(jié)如因震動和不對中原因產(chǎn)生問題時，可局部適當(dāng)兩側(cè)相對單項定位，消除三維攢動和震動，調(diào)整兩側(cè)相對位置對稱適中，同時改善密封件的纖維質(zhì)強(qiáng)度；有些膨脹節(jié)由于內(nèi)部漏灰串入內(nèi)部膨脹間隙限制了位移量的話，需清理后在內(nèi)部焊一些局部止灰窄條，效果不錯。 燃油系統(tǒng)的考慮很多情況下，建設(shè)方為了節(jié)省投資，采用了劣質(zhì)燃油進(jìn)行啟動點(diǎn)火，實(shí)際是很不劃算的。劣質(zhì)油一旦在點(diǎn)火筒碳化會堵塞冷卻風(fēng)口，產(chǎn)生點(diǎn)火筒燒損問題；此時，燃油系統(tǒng)的來油穩(wěn)定性也會變差，很多時候容易發(fā)生燃油燃燒器的油氣爆破事故，燃燒不良狀態(tài)下相當(dāng)于嚴(yán)重的漏油事件，一些電廠甚至?xí)l(fā)生點(diǎn)火筒的油氣爆炸事故，危及人身安全；另外由于劣質(zhì)油燃燒效果差，加熱速度奇慢，反倒大大增加了燃油消耗量，投資也就浪費(fèi)了；劣質(zhì)油的腐蝕性也很強(qiáng)，非常粘稠，使得油槍、油閥等經(jīng)常堵塞和損壞。另外，油泵的密封端蓋、各油系統(tǒng)壓力對接部分泄漏問題也較多。此外，優(yōu)化的爐前燃油來油回油調(diào)節(jié)設(shè)計工藝，大多不是很規(guī)范，也需要改進(jìn)和完善?？礻P(guān)類型的角油閥等基本性能必須保證，不能有任何的內(nèi)漏情況發(fā)生，動作時間不應(yīng)超過3秒鐘。油泵的出力必須有保證，且油罐區(qū)域設(shè)計符合規(guī)范。 防止意外結(jié)焦CFB一般的結(jié)焦問題大家都比較清楚，但是通過對一些特殊情況的掌握和判斷，可以盡早避免結(jié)焦。一種情況是測點(diǎn)布置位置不當(dāng)或測量指示誤差帶來的誤判斷，此時原因主要集中在床溫測點(diǎn)位置低于450mm、熱工熱電偶分度表設(shè)置錯誤、熱電偶短接或虛接、測溫套管與熱電偶間接觸不實(shí)、測點(diǎn)數(shù)量不夠和布局不合理幾個方面。一種情況是由于在料層流化不充分時，沒有很好掌握風(fēng)煤比關(guān)系，使得粘滯層燃燒不完全、過渡升溫段過快而形成的結(jié)焦。另外，點(diǎn)火過程最容易結(jié)焦，℃/min、特殊煤質(zhì)小爆燃階段加減風(fēng)過程中最高溫升不超過8～10℃/min時一般是可以控制好點(diǎn)火過程的，同時注意與油槍投停/調(diào)節(jié)、風(fēng)量、絕對床溫、回料溫度之間的平衡關(guān)系。4 結(jié)束語在CFB機(jī)組調(diào)試過程中有許多不可預(yù)見的難點(diǎn)或意外情況需要調(diào)試人員去正確處理，而由于此類機(jī)組存在著一些不成熟的或不確定的問題，造成實(shí)際處理方式和最終結(jié)果的不同。為此，根據(jù)這些年來數(shù)十臺CFB鍋爐的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，將一些有代表性情況的處理原則、操作方式和考慮因素進(jìn)行了簡要介紹，希望能夠推動CFB技術(shù)的長足發(fā)展，對CFB技術(shù)的最終完善發(fā)揮應(yīng)有的作用