【導(dǎo)讀】本企業(yè)同類工程施工經(jīng)驗(yàn)和技術(shù)資料。位于車輛段主體廠房西部，由一層的停車。庫(kù)、鏇輪庫(kù)和二層的停車庫(kù)、列檢庫(kù)、檢查庫(kù)以及兩層附屬的辦公用房構(gòu)成。運(yùn)用庫(kù)地上兩層框架，建筑面積58200㎡，建筑高度，結(jié)構(gòu)屋面高度。根據(jù)建筑物體型和長(zhǎng)度，將運(yùn)用庫(kù)分隔成4個(gè)抗震單位。采用人工挖孔樁基礎(chǔ)，屋面。預(yù)留物業(yè)開發(fā)平臺(tái)。在首層和二層辦公區(qū)各設(shè)有一個(gè)夾層，運(yùn)用庫(kù)與軌行區(qū)、檢修主廠房。有聯(lián)合承臺(tái)的接口，施工時(shí)須與其單體結(jié)構(gòu)施工圖配合施工。業(yè)開發(fā)園林部位)。恒載含回填土部分自重,u=，列車離心力及溫度力，列車制動(dòng)力，橫向搖擺力、風(fēng)力、地震力等附加力?，F(xiàn)在庫(kù)內(nèi)一層地面做法尚未確定,暫定庫(kù)內(nèi)一層高支模支撐架承載地面標(biāo)高為±，厚板占總量的一半。主桿上部為頂托式，頂托內(nèi)橫梁為Φ48*雙鋼管。，掃地桿,沿梁縱向設(shè)置剪力撐。運(yùn)用庫(kù)首層地面的上述硬化設(shè)計(jì),已經(jīng)充分考慮了運(yùn)用庫(kù)首層的整體道床施工。計(jì)算依據(jù)1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》。

　　

【正文】 軌道交通二期 3 號(hào)線橫崗雙層車輛段主體工程 3105 標(biāo) 段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 35 W = ； I = ； (1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f= 106/= 頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! (2)頂托梁抗剪計(jì)算 [可以不計(jì)算 ] 截面抗剪強(qiáng)度 必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3 9176/(2 100 100)= 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]= 頂托梁的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求 ! (3)頂托梁撓度計(jì)算 最大變形 v = 頂托梁的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算 : R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值 ,取 ； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計(jì)算。 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1= (已經(jīng)包括組合系數(shù) ) 腳手架鋼管的自重 N2 = = N = += —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 查表得到； 軌道交通二期 3 號(hào)線橫崗雙層車輛段主體工程 3105 標(biāo) 段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 36 i —— 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)； i = A —— 立桿凈截面面積 (cm2)； A = W —— 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)； W = —— 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； [f] —— 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， [f] = ； l0 —— 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式 (1)或 (2)計(jì)算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表 1取值為 ； u —— 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ； u = a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度； a = ； 公式 (1)的計(jì)算結(jié)果： l0= = =2417/= = =18294/( 424)=，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 [f],滿足要求 ! 公式 (2)的計(jì)算結(jié)果： l0=+2 = =1800/= = =18294/( 424)=，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 [f],滿足要求 ! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式 (3)計(jì)算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表 2取值為 ； 軌道交通二期 3 號(hào)線橫崗雙層車輛段主體工程 3105 標(biāo) 段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 37 公式 (3)的計(jì)算結(jié)果： l0= (+2 )= =2176/= = =18294/( 424)=，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 [f],滿足要求 ! ．梁側(cè)模板計(jì)算 梁側(cè)模板基本參數(shù) 計(jì)算斷面寬度 900mm，高度 3250mm，兩側(cè)樓板高度 350mm。 模板面板采用 18厚 普通膠合板。 內(nèi)龍骨間距 250mm，內(nèi)龍骨采用 100 100mm木方，外龍骨采用雙鋼管 48mm 。 對(duì)拉螺栓布置 5道，在斷面內(nèi)水平間距 400+500+500+500+500mm，斷面跨度方 向間距600mm，直徑 22mm。 4005005005005003250mm9 0 0 m m 模板組裝示意圖 軌道交通二期 3 號(hào)線橫崗雙層車輛段主體工程 3105 標(biāo) 段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 38 梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值 : 其中 c—— 混凝土的重力密度，取 ； t —— 新澆混凝土的初凝時(shí)間，為 0時(shí) (表示無資料 )取 200/(T+15)，取 ； T —— 混凝土的入模溫度，取 ℃； V —— 混凝土的澆筑速度，取 ； H —— 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； 1—— 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； 2—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1= kN/m2 倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= kN/m2。 梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板的計(jì)算寬度取 。 荷載計(jì)算值 q = + =面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； I = ； 2 0 0 2 0 0 2 0 01 5 1 . 1 6 k N / mA B 計(jì)算簡(jiǎn)圖 軌道交通二期 3 號(hào)線橫崗雙層車輛段主體工程 3105 標(biāo) 段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 39 0 . 4 8 40 . 6 0 5 彎矩圖 () 1 2 . 0 91 8 . 1 41 5 . 1 21 5 . 1 21 8 . 1 41 2 . 0 9 剪力圖 (kN) 0 . 2 0 10 . 0 1 6 變形圖 (mm) 經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為 N1= N2= N3= N4= 最大彎矩 M = 最大變形 V = (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 1000 1000/151200=面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]，取 N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f [f],滿足要求 ! (2)抗剪計(jì)算 [可以不計(jì)算 ] 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3 (2 )=截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]= N/mm2 軌道交通二期 3 號(hào)線橫崗雙層車輛段主體工程 3105 標(biāo) 段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 40 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T [T]，滿足要求 ! (3)撓度計(jì)算 面板最大撓度計(jì)算值 v = 面板的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計(jì)算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計(jì)算。 內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到。 q = 內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。 4 0 0 5 0 0 5 0 0 5 0 0 5 0 0 5 0 01 1 . 8 8 k N / mA B 內(nèi)龍骨計(jì)算簡(jiǎn)圖 0 . 2 6 41 . 4 8 5 內(nèi)龍骨彎矩圖 () 0 . 1 7 31 . 0 9 3 內(nèi)龍骨變形圖 (mm) 0 . 0 04 . 7 54 . 8 01 . 1 42 . 2 73 . 6 73 . 9 32 . 0 00 . 1 96 . 1 35 . 9 40 . 0 0 內(nèi)龍骨剪力圖 (kN) 軌道交通二期 3 號(hào)線橫崗雙層車輛段主體工程 3105 標(biāo) 段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 41 經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； I = ； (1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f= 106/=內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 N/mm2,滿足要求 ! (2)內(nèi)龍骨抗剪計(jì)算 [可以不計(jì)算 ] 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3 6131/(2 100 100)= N/ mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]=內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求 ! (3)內(nèi)龍骨撓度計(jì)算 最大變形 v = 內(nèi)龍骨的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。 集中荷載 P取橫向支撐鋼管傳遞力。 6 0 0 6 0 0 6 0 01 2 . 0 7 k N1 2 . 0 7 k N1 2 . 0 7 k N1 2 . 0 7 k N1 2 . 0 7 k N1 2 . 0 7 k N1 2 . 0 7 k N1 2 . 0 7 k N1 2 . 0 7 k N1 2 . 0 7 k NA B 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 軌道交通二期 3 號(hào)線橫崗雙層車輛段主體工程 3105 標(biāo) 段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 42 1 . 7 7 01 . 9 3 1 支撐鋼管彎矩圖 () 1 . 0 6 70 . 0 6 5 支撐鋼管變形圖 (mm) 8 . 8 5 8 . 8 53 . 2 2 3 . 2 21 5 . 2 9 1 5 . 2 91 2 . 0 7 1 2 . 0 70 . 0 0 0 . 0 01 2 . 0 7 1 2 . 0 71 5 . 2 9 1 5 . 2 93 . 2 2 3 . 2 28 . 8 5 8 . 8 5 支撐鋼管剪力圖 (kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到 最大彎矩 Mmax=