【正文】 Bs5=177。 Bs6=177。 Bs7=177。 Bs8=177。 Bs9=177?！s10=177?！s1=104177。 　Cs2=177。 　Cs3=177。 Cs4=17177。根據(jù)塑件的基本尺寸和所要求的精度，%%，得平均收縮率 Scp =( Scpmin +Scpmax )/2100% =(%+%)/2 =%（1）腔成型尺寸計(jì)算型腔成型尺寸中分兩類，一類如孔徑等在生產(chǎn)中受雙邊磨損，其計(jì)算公式為： A M=[AS+ （ASSCP）xΔ] 其中x取值范圍為1/2~3/4,塑件精度較高，因此取δz = △/3，取x=3/4A M=[AS+ AS%3/4Δ] 另一類如型腔深度等在生產(chǎn)中受單邊磨損，其計(jì)算公式為：A M=[AS+ AS%1/2Δ] 區(qū)分型腔成型尺寸的類型，由所查塑件尺寸偏差和塑件的收縮率，分別代入公式計(jì)算得：As1= As2= As3= As4= As5= As6= As7= As8= As9= As10= As11= As12= As13= As14= As15= As16= As17= （2）型芯成型尺寸計(jì)算：型芯成型尺寸也分兩類，雙邊磨損時(shí)，計(jì)算公式為： B M=[BS+ BS SCP+3/4Δ] 單邊磨損時(shí)，計(jì)算公式為：B M =[BS+ BS SCP+1/2Δ] 區(qū)分型腔成型尺寸的類型，由所查塑件尺寸偏差和塑件的收縮率，分別代入公式計(jì)算得：Bs1= Bs2= Bs3= R Bs4= Bs5= Bs6= Bs7= Bs8= Bs9= Bs10= （3）中心距計(jì)算：生產(chǎn)過程中，中心距不會(huì)由于零件磨損而發(fā)生尺寸變化，計(jì)算公式為：C M=[CS+ CS SCP] 由所查塑件尺寸偏差和塑件的收縮率，代入公式計(jì)算得：Cs1=177。 Cs2=177。 Cs3=177。 Cs4=177。 　主要零件的強(qiáng)度校核由于注射壓力的作用，凹模型腔有向外脹出變形的產(chǎn)生。當(dāng)變形量大于塑件在壁厚方向的成型收縮量時(shí)，會(huì)產(chǎn)生脫模困難，嚴(yán)重時(shí)還不能開模。另外也由于成型中各種工藝因素的影響，型腔內(nèi)的實(shí)際受力十分復(fù)雜，不可能以一種簡(jiǎn)單的模式完全代表；因此，在強(qiáng)度計(jì)算上采取了比較寬容的做法，原則是：寧可有余不可不足。換言之，則是安全系數(shù)越大越好。本設(shè)計(jì)的模具尺寸中等，型芯側(cè)壁和底板厚度的確定按剛度計(jì)算（1）側(cè)壁可按以下公式進(jìn)行計(jì)算： H1= 式中H1——凹模側(cè)壁的理論寬度 （mm）a ——凹模型腔的深度 (mm)p ——凹模型腔內(nèi)的熔體壓力 (MPa)，一般取25—45MPa——凹模長(zhǎng)邊側(cè)壁的允許彈性變形量 (mm),按一般塑件而定，故取=c——為系數(shù)；其具體數(shù)值由a/L的關(guān)系，由查表得到E——鋼材的抗拉彈性模量（MPa）在本設(shè)計(jì)中取一般中碳鋼 E=105 MPa 圖4－10 型腔示意圖如圖4－10所示，L=270mm， a= ， P=35MPa ，查表得，對(duì)應(yīng)a/L=：取c=1，塑件材料是為ABS，故取=，將已知值代入式中，得 H1==本模具側(cè)壁厚滿足要求。（2）底板厚度可按以下公式進(jìn)行計(jì)算： H2= 式中b為凹模型腔的短邊長(zhǎng)度 ，其值是200mm，查表得對(duì)應(yīng)L/b=：c1=，將已知值代入式中，得H2==本模具的底板厚符合要求。故模具的強(qiáng)度可以保證，所選模架合適?！∽⑸錂C(jī)的校核（1）鎖模力的計(jì)算：注射時(shí)，為防止模具分型面被模腔壓力頂開，必須對(duì)模具施以足夠的鎖模力，否則在分型面處將產(chǎn)生益料，因此在模具設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)使得注射機(jī)的鎖模力大于分型面脹開的力。鎖模力按下式校核 F ≥Pm（nAz + Aj） 式中： Pm——塑料熔體在型腔內(nèi)的平均壓力（MPa）。注射機(jī)注入的塑料熔體流經(jīng)噴嘴，流道，澆口和型腔，將產(chǎn)生壓力損耗，一般來說型腔內(nèi)的平均壓力僅為注射壓力的1/41/2。取Pm=35Mpan——模具型腔數(shù)；Az——塑件在分型面上的投影面積（cm2）Aj——澆注系統(tǒng)凝料在分型面上的投影面積（cm2）本設(shè)計(jì)中由Pro/E軟件分析得總投影面積A= cm2。代入數(shù)據(jù)計(jì)算得： Pm=35 cm2=所選的XS—ZY—250型號(hào)注塑機(jī)鎖模力為1800KN，滿足要求。（2）模具厚度與注射機(jī)閉合高度的校核注射機(jī)規(guī)定的模具最大與最小厚度是指動(dòng)模板閉合后達(dá)到規(guī)定鎖模力時(shí)動(dòng)模板和定模板間的最大與最小距離，因此所設(shè)計(jì)模具的厚度應(yīng)落在注射機(jī)規(guī)定模具最大與最小厚度范圍內(nèi)，否則不能獲得額定的鎖摸力。這套模具的高度為346mm，而XS—ZY—250型號(hào)注射機(jī)的最大裝模厚度為350mm，最小裝模高度200m，所以該注射機(jī)滿足要求。（3）注射機(jī)開模行程校核模具開模后要取出塑件，要求有足夠的開模距離，注射機(jī)的開模行程是有限的，因此模具設(shè)計(jì)時(shí)必須進(jìn)行注射機(jī)開模行程的校核，可根據(jù)以下公式計(jì)算： S≥H1 + H2 +（5 ~10）mm 式中 H1——制品脫模距離， H2——包括冷凝料在內(nèi)的制品高度，代入數(shù)據(jù)算得 S≥取開模行程S= 200 mm，而所選注射機(jī)的開模行程可達(dá)500 mm，故滿足要求。（4）注射機(jī)裝模部分尺寸校核每種規(guī)格的注射機(jī)可以安裝模具最大與最小厚度，固定板與移動(dòng)動(dòng)模板上安裝螺釘?shù)某叽缗c拉桿間距，噴嘴孔徑與求頭半徑等均做了規(guī)定，模具設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)就有關(guān)尺寸進(jìn)行校核。模具的規(guī)格為“龍記”的A1型400450，其動(dòng)定模座板裝夾方向長(zhǎng)度為400mm，XS—ZY—250注射機(jī)的拉桿間距為448mm 370mm，故XS—ZY—250注射機(jī)滿足要求。綜上所述，選擇XS—ZY—250的注射機(jī)完全滿足設(shè)計(jì)的要求。　模具裝配圖及運(yùn)動(dòng)分析(1) 模具裝配圖繪制模具的裝配圖如下圖所示，具體裝配圖見總裝配圖LCDH00。圖4－11 模具動(dòng)作示意圖（2）模具運(yùn)動(dòng)分析如圖4－11所示，合模產(chǎn)品注射成型冷卻后，模具緩慢從分型面打開，滑塊在斜導(dǎo)柱的作用下側(cè)向運(yùn)動(dòng)，帶動(dòng)側(cè)型芯側(cè)抽。側(cè)向分型與抽芯結(jié)束，斜導(dǎo)柱脫離側(cè)滑塊，側(cè)滑塊在彈簧的作用下拉緊在限位擋塊上，以便再次合模時(shí)斜導(dǎo)柱能準(zhǔn)確地插入側(cè)滑塊的斜導(dǎo)柱孔中，迫使其復(fù)位。由于注塑機(jī)脫模機(jī)構(gòu)繼續(xù)后退，帶動(dòng)動(dòng)模繼續(xù)向后運(yùn)動(dòng)，塑件包在型芯上，隨型芯 一起向后運(yùn)動(dòng)，并把冷凝料完全從主流道拉出，留有一定距離保證冷凝料和塑件能有空間在重力作用下掉下。當(dāng)動(dòng)模下頂出板頂?shù)阶⑺軝C(jī)的頂棍時(shí)，動(dòng)模繼續(xù)向后運(yùn)動(dòng)，斜頂在頂出塑件的同時(shí)也實(shí)現(xiàn)側(cè)抽，到一定距離時(shí)推桿推出塑件，塑件在重力作用下掉下。接著閉模時(shí)，動(dòng)模向前運(yùn)動(dòng)，滑塊在斜導(dǎo)柱的作用下插進(jìn)定模實(shí)現(xiàn)復(fù)位，接著進(jìn)行下一次注射成型?？偨Y(jié)本課題來源于生產(chǎn)實(shí)踐。課題主要以LCD盒上下蓋為研究對(duì)象，首先對(duì)其進(jìn)行了注射工藝性分析，并確定其模具類型及注射方案，還有初步選擇注射設(shè)備及模架；然后進(jìn)行型腔布置設(shè)計(jì)計(jì)算及各模具結(jié)構(gòu)的脫模力計(jì)算；再進(jìn)行模具的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)校核及標(biāo)準(zhǔn)件選?。蛔詈蟠_定了模具所用的注射設(shè)備。本課題設(shè)計(jì)的LCD盒上下蓋注射模具設(shè)計(jì)應(yīng)用于實(shí)際生產(chǎn)，有利于降低成本和縮短模具生產(chǎn)周期，并帶來社會(huì)效益和經(jīng)濟(jì)效益。本文的主要工作和結(jié)論總結(jié)如下：（1）對(duì)給塑件的注射工藝性進(jìn)行了分析，判定該塑件符合注射工藝條件；選擇注射模作為給定塑件的模具類型；確定了一模兩腔的注射加工方案。（2）確定了給定塑件的進(jìn)澆方式，一模兩不同腔的型腔布置；計(jì)算出給定塑件的注射量和注射壓力；分別計(jì)算出塑件的脫模力、局部的抽拔力等。（3）對(duì)給定塑件的注射模具進(jìn)行設(shè)計(jì)，包括凸模、凹模、脫模機(jī)構(gòu)、側(cè)抽機(jī)構(gòu)、斜頂機(jī)構(gòu)、導(dǎo)向及支承零部件、復(fù)位機(jī)構(gòu)、緊固元件等的設(shè)計(jì)，以及模具材料的選擇。確定模具的總體結(jié)構(gòu)為二板式注射模結(jié)構(gòu)。（4）校核模具成型零件尺寸、主要零件的強(qiáng)度校核、注射成型設(shè)備的校核等。進(jìn)一步研究的展望：（1）本課題對(duì)LCD盒上下蓋的注射成形性能作了一些分析，但由于時(shí)間和條件的限制，僅在理論上作定性分析，未能得到定量的驗(yàn)證。因此，還需在注射過程的數(shù)值模擬分析方面做更多研究工作。（2）在本課題的注射模設(shè)計(jì)中，僅應(yīng)用了AutoCAD軟件繪出了二維裝配圖及零件圖，欠缺直觀性。因此，還需要運(yùn)用Pro/E、UG或Solidworks等三維軟件進(jìn)行建模，并模擬模具的裝配和運(yùn)動(dòng)，驗(yàn)證模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的正確性。（3）本課題僅提出了能實(shí)現(xiàn)給定塑件生產(chǎn)的一種注射模設(shè)計(jì)方案，但不一定是最優(yōu)方案。如何對(duì)其模具結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化，使得在保證制件質(zhì)量的同時(shí)，模具的生產(chǎn)成本最小，結(jié)構(gòu)最緊湊，有待進(jìn)一步研究。參考文獻(xiàn)[1] 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Ltd.,Australia, 1993.致謝三個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)即將結(jié)束，回味起整個(gè)辛勤勞動(dòng)的過程，有疲憊的放松與充實(shí)的喜悅。這次設(shè)計(jì)中，本人通過聽取老師的指導(dǎo)、與同學(xué)們的互相交流、查閱大量國(guó)內(nèi)外資料以及頻繁地操作Pro/E、AutoCAD等軟件，再次系統(tǒng)全面地對(duì)大學(xué)四年來所學(xué)的知識(shí)做了一次深入的復(fù)習(xí)與強(qiáng)化，為即將到來的社會(huì)就業(yè)打下必要的理論與實(shí)踐基礎(chǔ)。通過本次設(shè)計(jì)，我充分地意識(shí)到自己在設(shè)計(jì)理論知識(shí)方面的不足，以及生產(chǎn)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的缺乏。這些，都需要我花大量的時(shí)間不斷努力去增加自己的理論知識(shí)與積累實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，強(qiáng)化自身分析解決實(shí)際問題的能力。在畢業(yè)設(shè)計(jì)的理論與實(shí)際有機(jī)相結(jié)合的過程中，我充分認(rèn)識(shí)到工業(yè)設(shè)計(jì)里，生產(chǎn)成本與效率等經(jīng)濟(jì)問題是設(shè)計(jì)中方案選擇的重要依據(jù)。由于在設(shè)計(jì)過程中，理論多，實(shí)踐少，難免會(huì)遇到各種各樣的難題，也暴露了自己在設(shè)計(jì)中的慮不夠全面的局限性。這也確立我今后工作與學(xué)習(xí)中的努力方向，相信經(jīng)過踏實(shí)奮斗，積極進(jìn)取，本人的綜合素質(zhì)能更上一層樓。這次設(shè)計(jì)中得到了XXX教授和XXX師兄的悉心指導(dǎo)，在這里表示深深的感謝。從題目的選擇，再到模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)最終完成，他們都孜孜不倦，耐心教誨。他們不僅為我的設(shè)計(jì)工作提出了許多極富建設(shè)性與預(yù)見性的寶貴意見，更以其嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)精神，精益求精的工作作風(fēng)深深地感染和激勵(lì)著我。設(shè)計(jì)過程中，我還經(jīng)常與同學(xué)一起交流討論，并建立了深厚的友誼，他們熱情的幫助讓我順利地解決許多設(shè)計(jì)中的難題。感謝在設(shè)計(jì)中幫助過我的每一個(gè)人！限于本人經(jīng)驗(yàn)與知識(shí)水平有限，設(shè)計(jì)中難免會(huì)有很多不合理之處，衷心希望老師加以指