【正文】 20. 6 40. 4 00. 6 40. 4 80. 2 9R 2 橫向分布影響線P 0q0. 4 00. 6 0 0. 5750. 3500. 188 3 8 01P 0q P 0qM r影響線右1V解答過程： ⑶ 繪制 1號(hào)梁的剪力影響線 繪制 1號(hào)梁 剪力影響線 ⑷ 截面內(nèi)力計(jì)算 將求得的計(jì)算荷載 在相應(yīng)的影響線上按最不利荷載位置加載，得到彎矩和剪力最大值 P＝ 1作用在計(jì)算截面以右時(shí)： P＝ 1作用在計(jì)算截面以左時(shí)： iiRV 1111 ?? ＝，即 右右 ?11 1111 －＝，即－ 左左 iiRV ???qP0? ? ??? ??? qPV 01 1右 ? ?0 3 8 5 7 1 911 9 ??????? 5 3?? ? ??? ??? qr PM 01 ? ? ????? mKN ?? ⑸ 內(nèi)力組合 對(duì)于承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合，橫隔梁恒載甚小，計(jì)算時(shí)忽略不計(jì) mKNM r ????? KNKNV ＝右 ??? 返回 ?計(jì)算目的： 保證結(jié)構(gòu)有足夠的剛度 ?過度變形結(jié)果： 沖擊力 ↗ ，行人不適、鋪裝層及輔助設(shè)備損壞 167。 、預(yù)拱度的計(jì)算 撓度計(jì)算公式 fdxBMMf L?? 0 1Bqlf 43845?BPlf 3481?結(jié)力、材力計(jì)算公式： 簡支、跨中、均布荷載 q： 簡支、跨中、集中荷載 P： B－抗彎剛度 B＝？ 有開裂截面 抗彎剛度取值 ?鋼筋混凝土構(gòu)件： 采用 等效剛度 ，原理： 實(shí)梁 實(shí)際剛度 簡化梁 等效梁 簡化 等效 裂縫 端部彎矩作用下構(gòu)件轉(zhuǎn)角相等原則 計(jì)算公式 0000220/21WSWfMBBMMMMBBtkcrcrscrscr?????????????????? ?????????????0000220/21WSWfMBBMMMMBBtkcrcrscrscr?????????????????? ????????????? 抗彎剛度取值 ?預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件： ?全預(yù)應(yīng)力混凝土和 A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件 : 00 IEB c?crs MM ?? ? 0WfM tppccr ?? ??crccr IEB ??允許開裂的 B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件 : 在開裂彎矩作用下： 00 IEB c?在 作用下： 開裂彎矩： 考慮荷載長期效應(yīng)的影響 長期效應(yīng)： t ?混凝土徐變 ?混凝土與鋼筋粘結(jié)力退化 ?混凝土拉、壓區(qū)收縮變形不一致 Ec B f規(guī)范要求： 按荷載短期效應(yīng)計(jì)算的撓度，應(yīng)乘以 長期增長系數(shù) ??sl ff ?????? C40以下混凝土 ～ ， C40～ C80混凝土 撓度限值 ?鋼筋混凝土梁： 消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后： ?f600L3001L梁 橋 梁 橋懸臂端 PC、 RC梁 跨長 懸臂長 預(yù)拱度 規(guī)范 0 小橋 常遇荷載下橋梁盡量為直線 ??flQlG ff 21?16001?lf16001?lff??預(yù)應(yīng)力混凝土梁： 中小跨 預(yù)應(yīng)力混凝土梁，一般： 0??f規(guī)范： 當(dāng)預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度時(shí)，可以 0??f當(dāng)不滿足上述條件時(shí)，應(yīng) ????pl fff預(yù)應(yīng)力 反拱值 例題 8：撓度和預(yù)拱度計(jì)算 條件：計(jì)算跨徑 L=20m的裝配式鋼筋混凝土 T梁橋，其截面尺寸如圖，混凝土強(qiáng)度等級(jí) C25， HRB335級(jí)鋼筋焊接骨架， ，主筋為 鋼筋， 鋼筋的重心至梁底距離為 99mm， 鋼筋重心至梁底距離為 177mm。承受的跨中彎矩為：恒載彎矩 ，汽車荷載彎矩 人群荷載彎矩值為 ，沖擊系數(shù)(1+μ)=， 要求：進(jìn)行撓度和預(yù)拱度的計(jì)算 M P aE S 5102 ?? 335162328 H R B???328? 162?mKNM g ?? 750 mKNM p ?? mKNM ?? 55人mmSmmImmW 804100270 100 5 ???? ＝，＝ ， M P aEmmI ccr4410 3 ????解答過程： ⑴ 剛度計(jì)算 《 公橋規(guī) 》 215104 mmNIEB crcrcr ????????21510400 mmNIEB c ?????????不考慮沖擊力的汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)彎矩： mKNMp ??? 人群荷載標(biāo)準(zhǔn)彎矩： mNM ?? 55人mmNM S ???????? 88 )(mmNmKNM p ??????? 5 5555 0 0?????? WS?mmNWfM tkcr ???????? 670 7 9 ??BcrscrscrBBMMMMB02201??????????????????????????1515286286151?????????????????????????????????215104 2 mmN ??⑵ 計(jì)算人群荷載和汽車荷載（不計(jì)沖擊力）作用下梁的撓度 汽車荷載： mmBlMf pq 20 00 010548548515282???????人群荷載： mmfr 2 2 0 0 0 4851528 ??????mmLmmfff rqp 0 0 0 ????????⑶ 計(jì)算結(jié)構(gòu)恒載彎矩作用下梁的跨中撓度 mmIEMlfcrcg 2 0 0 0 48548515282???????⑷ 荷載短期效應(yīng)組合并考慮荷載長期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長期撓度 mmLmmff pg 6 0 02 0 0 0 01 6 0 )()( ???????? ??按 《 公預(yù)規(guī) 》 必須設(shè)置預(yù)拱度 預(yù)拱度的跨中值為： mmff pjg )2/()2/( 1 ?????? ? ? 返回 補(bǔ)充 《 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 》 預(yù)應(yīng)力鋼筋的計(jì)算 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算 預(yù)應(yīng)力混凝土梁各工作階段受力分析 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算： 三類加筋混凝土結(jié)構(gòu)： 部分預(yù)應(yīng)力混凝土： ， A類：當(dāng)對(duì)拉應(yīng)力加以限制時(shí)。 注：跨徑大于 100m橋梁的主要受力構(gòu)件，不宜進(jìn)行 部分預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì) 000 WMMMpcs?? ?? ，非預(yù)應(yīng)力混凝土： ，不加預(yù)應(yīng)力的普通鋼筋混凝土構(gòu)件。 全預(yù)應(yīng)力混凝土： ， 0??此類構(gòu)件在作用短期效應(yīng)組合下控制截面受拉邊緣允許出現(xiàn)拉應(yīng)力。 1??10 ?? ?此類構(gòu)件在作用短期效應(yīng)組合下控制截面受拉邊緣不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力。（不得消壓） B類：當(dāng)拉應(yīng)力超過限值，但裂縫寬度 未超過規(guī)定的限制時(shí)。 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算的一般方法是 ：首先根據(jù)結(jié)構(gòu)的使用性能要求確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，然后由構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)要求，確定普通鋼筋的數(shù)量。 （一）按抗裂要求估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量 ，在作用短期效應(yīng)組合下，控制截面邊緣混凝土的法 向拉應(yīng)力 應(yīng)不大于永存預(yù)加力產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力 的 85%(或 80％ ) ，在作用短期效應(yīng)組合下，控制截面邊緣混凝土 的法向拉應(yīng)力 應(yīng)不得大于 st?pc?tkpc ??st?，WM sst ??WeNAN ppppc ???式中： ——荷載短期效應(yīng)組合下控制截面的彎矩 ——預(yù)應(yīng)力鋼筋永存預(yù)加力的合力 ——構(gòu)件截面面積和對(duì)截面受拉邊緣的彈性抵抗距，設(shè)計(jì)時(shí)采用毛截面 ——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對(duì)混凝土截面重心軸的偏心距 sMpNWA、pe 全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件： )1(/WeAWMNpsp??)1(WeAfWMNptksp???A類部分預(yù)應(yīng)力構(gòu)件： 預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積： ??? lc o nppNA??預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算： 以單筋矩形截面為例：截面尺寸 如圖所示 ， b、 h、材料強(qiáng)度等級(jí)已知，暫不考慮受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的影響， （二）按強(qiáng)度要求估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量 0????? pss AAA 采用正截面承載能力計(jì)算公式的簡單形式，則： 兩式聯(lián)立求解，得預(yù)應(yīng)力鋼筋面積： bxfAf cdppd ??????? ?? 200 xhbxfM cdd???????????? 2000 211bhfMfbhfAcddpdcdp?式中： ——混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ——預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 pdfcdf對(duì)帶 “ 馬蹄 ” 的 T形截面梁及工字形梁，可利用經(jīng)驗(yàn)公式估算預(yù)應(yīng)力鋼筋面積 hfMApddcp ???式中： ——工程經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，一般采用 h ——構(gòu)件混凝土截面高度 ——分項(xiàng)系數(shù)，取 ?c? ?c?~??則，計(jì)算所需的預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)為： plpAAn ?繼續(xù) bpa?a? sa?pasaadM0?cdfspdAf ??bxfcdpppd Af ???? )( 0?ppdAfscdAfh0hasA?pA?pAsAx矩形截面預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面強(qiáng)度計(jì)算簡圖 返回 例題：全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的鋼筋估算 條件：有一跨徑 L=30m的主梁，工形截面如圖所示，截面總高 h=，截面重心到下、上邊緣的距離分別為 ， ，毛截面的幾何特性為 。荷載短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計(jì)值為： 要求：估算縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋 mmy ?上mmy 2 4?下mKNM s ?? 3941226 101 8 7 ,101 5 4 ,107 0 1 mmWmmImmA xpc ??????跨中截面解答過程： 根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量 ?pN)1(/WeAWMps?假設(shè) ，則 mmap 150? mmaye pp 7 41 5 2 4 ???? －下)1018787 0 1 8 0 01(101878/556???? 8 5 9 4 5 2?擬采用 鋼餃線，單根鋼餃線的公稱截面面積 ，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 ，張拉控制應(yīng)力取 ，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的 20%估算。 ? 2139 mmA pl ?M P af pk 1860? M P af pkco n ?????所需預(yù)應(yīng)力鋼餃線的根數(shù)為： ? ? 5)( 9769 ??????? psc o npp ANn??采用 4束 預(yù)應(yīng)力鋼筋束， HVM158型錨具，預(yù)應(yīng)力筋截面面積 采用 金屬波紋管成孔，預(yù)留管道直徑為 85mm，預(yù)應(yīng)力筋束 布置如圖 ： j?24 4 4 813932 mmA p ??? 80? 取 32根 繼續(xù) 跨中截面812123 4錨固截面123 424