【正文】 可按簡(jiǎn)支跨計(jì)算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無(wú)懸挑端，故可按簡(jiǎn)支跨一種情況進(jìn)行計(jì)算，取b=1m單位面板寬度為計(jì)算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000123/12=144000mm4強(qiáng)度驗(yàn)算：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)100/1000)1+1=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)100/1000)1+1=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=（圖4）可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖1：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)100/1000)1=p1===（圖5）可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖2由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)100/1000)1=p2===取最不利組合得：（圖6）永久荷載控制的受力簡(jiǎn)圖（圖7）面板彎矩圖Mmax= mσ=Mmax/W=106/24000=≤[f]=31N/mm2滿(mǎn)足要求撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+)100/1000)1=（圖8）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡(jiǎn)圖（圖9）撓度圖ν=≤[ν]=500/400=滿(mǎn)足要求四、次梁驗(yàn)算當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時(shí)：計(jì)算簡(jiǎn)圖：（圖10）可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖1由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+（G2k+G3k)h]a+=(+(24+)100/1000)500/1000+500/1000=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+（G2k+G3k)h]a+=(+(24+)100/1000)500/1000+500/1000=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+（G2k+G3k)h]a=(+(24+)100/1000)500/1000=p1===（圖11）可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖2由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+（G2k+G3k)h]a=(+(24+)100/1000)500/1000=p2===（圖12）永久荷載控制的受力簡(jiǎn)圖強(qiáng)度驗(yàn)算（圖13）次梁彎矩圖(kNm)Mmax= mσ=Mmax/W=106/(103)=≤[f]=15N/mm2滿(mǎn)足要求抗剪驗(yàn)算（圖14）次梁剪力圖(kN)Vmax= τmax=VmaxS/(Ib0)=10340103/(104510)=≤[τ]= 2N/mm2滿(mǎn)足要求撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+)100/1000)500/1000=（圖15）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡(jiǎn)圖（圖16）次梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=11000/400= mm滿(mǎn)足要求五、主梁驗(yàn)算在施工過(guò)程中使用的木方一般為4m長(zhǎng)，型鋼的主梁也不超過(guò)4m，簡(jiǎn)化為四跨連續(xù)梁計(jì)算，即能滿(mǎn)足施工安全需要，也符合工程實(shí)際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設(shè)定為立桿的橫距方向。根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1622008）：當(dāng)計(jì)算直接支撐次梁的主梁時(shí)，施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值（Q1k）㎡；故主梁驗(yàn)算時(shí)的荷載需重新統(tǒng)計(jì)。將荷載統(tǒng)計(jì)后，通過(guò)次梁以集中力的方式傳遞至主梁。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)100/1000)500/1000+500/1000)=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)100/1000)500/1000+500/1000)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=此時(shí)次梁的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖17）次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)100/1000)500/1000=此時(shí)次梁的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖18）次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：Rmax=Rkmax=還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=24/1000=自重設(shè)計(jì)值為：g==24/1000=則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖19）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡(jiǎn)圖如下（圖20）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖抗彎驗(yàn)算（圖21）主梁彎矩圖(kNm)Mmax= mσ=Mmax/W= 106/(1000)=≤[f]= 15N/mm2滿(mǎn)足要求抗剪驗(yàn)算（圖22）主梁剪力圖(kN)Vmax= τmax=QmaxS/(Ib0)=100040103/(104510)= N/mm2≤[τ]=2 N/mm2滿(mǎn)足要求撓度驗(yàn)算（圖23）主梁變形圖(mm)νmax= mm≤[ν]=1103/400=滿(mǎn)足要求支座反力計(jì)算立柱穩(wěn)定驗(yàn)算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=六、立柱驗(yàn)算長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算驗(yàn)算立桿長(zhǎng)細(xì)比時(shí)取k=1, μμ2按JGJ1302011附錄C取用l01= kμ1(h+2a)=1(+2300/1000)=l02=kμ2h =1=取兩值中的大值l0=max(l01, l02)=max(,)=λ=l0/i=1000/(10)=≤[λ]=210滿(mǎn)足要求立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(頂部立桿段)λ1=l01/i=1000/(10)==N1=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]lalb=((+(24+)100/1000)+(1+2))11=f=N1/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿(mǎn)足要求立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=1000/(10)==N3=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]lalb+Hgk =((+(24+)100/1000)+(1+2))11+=f=N3/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿(mǎn)足要求七、可調(diào)托座驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N=Rzmax= kNN= kN≤[N]=150kN滿(mǎn)足要求附錄3：柱模板安全計(jì)算書(shū)一、計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)計(jì)算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008混凝土柱邊長(zhǎng)L(mm)550混凝土柱邊寬B(mm)500混凝土柱計(jì)算高度H(mm)4000柱長(zhǎng)邊次梁根數(shù)m3柱短邊次梁根數(shù)n3最低處柱箍距底部距離a(mm)250柱箍間距b(mm)500柱箍合并根數(shù)2柱長(zhǎng)邊對(duì)拉螺栓根數(shù)X2柱短邊對(duì)拉螺栓根數(shù)Y2混凝土澆筑方式溜槽、串筒或?qū)Ч芑炷脸跄龝r(shí)間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數(shù)外加劑影響修正系數(shù)結(jié)構(gòu)表面要求表面外露材料參數(shù)柱箍類(lèi)型圓鋼管柱箍規(guī)格48次梁類(lèi)型矩形木楞次梁規(guī)格5080面板類(lèi)型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)對(duì)拉螺栓規(guī)格M14二、施工簡(jiǎn)圖（圖1）模板設(shè)計(jì)平面圖（圖2）模板設(shè)計(jì)立面圖三、荷載統(tǒng)計(jì)新澆混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力F1=＝244=F2=γcH＝244000/1000=96kN/m2標(biāo)準(zhǔn)值G4k＝min[F1,F2]＝承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值根據(jù)墻厚的大小確定組合類(lèi)型：由于柱長(zhǎng)邊大于300mm，則：S＝[+，+] =max(+2,+2)=正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值Sk＝G4k＝四、面板驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡(jiǎn)支跨計(jì)算，故可按簡(jiǎn)支跨一種情況進(jìn)行計(jì)算，取b=1m單位面板寬度為計(jì)算單元。W＝bh2/6=1000152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h為面板厚度。（圖3） 承載能力極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖強(qiáng)度驗(yàn)算q＝bS＝1=（圖4）面板彎矩圖(kNm)Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/37500=≤[f]＝30N/mm2滿(mǎn)足要求撓度驗(yàn)算（圖5）正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖qk＝bSk=1=（圖6）面板變形圖(mm)νmax=≤[ν]＝500/400=滿(mǎn)足要求五、小梁驗(yàn)算柱箍的道數(shù)：e=[e≤(Ha)/b,e∈Z]=7次梁上部懸挑長(zhǎng)度a1=Haeb=40002507500=250mm根據(jù)實(shí)際情況次梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖應(yīng)為兩端帶懸挑的多跨連續(xù)梁，次梁按四跨連續(xù)梁計(jì)算偏安全且比較符合實(shí)際情況，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：（圖7）承載能力極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖次梁上作用線(xiàn)荷載q＝Max(L/m,B/n)S＝=qk＝Max(L/m,B/n)Sk＝=強(qiáng)度驗(yàn)算（圖8）次梁彎矩圖Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/(1000)=≤[f]＝15N/mm2滿(mǎn)足要求抗剪驗(yàn)算（圖9）次梁剪力圖Vmax=τ=VmaxS0/(Ib) = 10340103/(104510)=≤[fv]＝2N/mm2滿(mǎn)足要求撓度驗(yàn)算（圖10）正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖（圖11）次梁變形圖ν=≤[ν]＝500/400=滿(mǎn)足要求支座反力計(jì)算Rmax=Rmaxk=六、柱箍驗(yàn)算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((550+(80+48)2)/(2+1),(500+(80+48)2)/(2+1))=。荷載主要有次梁傳遞至柱箍，簡(jiǎn)化為每跨作用兩個(gè)集中力。（圖12）承載能力極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖強(qiáng)度驗(yàn)算（圖13）彎矩圖(kNm)Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/(1000)=≤[f]＝205N/mm2滿(mǎn)足要求抗剪驗(yàn)算（圖14）剪力圖(kNm)Vmax=τ=VmaxS0/(Ib)= 103103/(10410)=≤[fv]＝125N/mm2滿(mǎn)足要求撓度驗(yàn)算（圖15）正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖（圖16）變形圖ν＝≤[ν]＝滿(mǎn)足要求支座反力計(jì)算Rmax=七、對(duì)拉螺栓驗(yàn)算N＝Rmax=≤滿(mǎn)足要求