【正文】 鋼焊接成組合梁，各支桿件通過鋼銷進行連接。、錨固裝置每片主桁尾部6根箱梁豎向預應力鋼筋（Φ32 精扎螺紋鋼筋），通過螺紋鋼筋用螺母及液壓千斤頂進行錨固。、上吊桿橫梁上吊桿橫梁設置于主承重桁前端節(jié)點位置，用于底模平臺及懸吊分配梁前吊桿的支承和錨固，采用工字鋼焊接成桁架梁。、底模平臺底模平臺由前后橫梁、縱梁、平臺模板及吊桿組成，前后橫梁由吊桿支承，縱梁支承于前后橫梁上，小橫梁及模板系統(tǒng)支承于縱梁上。前后橫梁由槽鋼焊接而成；縱梁由槽鋼焊接成組合梁；小橫梁為槽鋼鋼，間距40cm左右，支承于縱梁上；平臺模板可采用5mm 鋼板。底平臺四周設扶手。在前后橫梁上各設5根吊桿（吊帶），前橫梁吊桿支承于上吊桿橫梁上，后橫梁吊桿錨固于已完成梁段上。、外滑梁由于箱梁內(nèi)部形狀不規(guī)則，用大鋼模施工比較困難，所以只設外鋼模板，內(nèi)?？捎媚灸；蚰灸＜有虽撃?，外滑梁用于支承外模板，并作為掛籃行走時底平臺的支承梁，前端通過吊桿支承于上吊桿橫梁上，后端通過吊桿支承于已完成箱梁頂板上。吊桿下端設滾輪支承滑梁。外滑梁除支承外模板外，在縱移時還用于支承底平臺后吊點。頂板模設滑梁兩根。、模板系統(tǒng)模板面板皆采用5mm厚鋼板，翼板及頂板模板豎、縱背肋采用槽鋼，對拉螺桿皆采用M27螺桿，模板內(nèi)腔可采用腳手架管做撐桿，以增強模板的整體性。內(nèi)側(cè)模板及底板上層模板工地自行設計加工，可用木?；蚰灸＜有虽撃！?、縱移系統(tǒng)縱移系統(tǒng)采用在每片主桁前支點下方設置滑船?；烙珊皲摪迮c槽鋼焊接而成，頂面利用砂輪打磨光滑以減小摩阻力，滑道用栓螺固定在滑道墊梁上，墊梁@500布置，墊梁利用壓板和箱梁豎向預應力筋錨固。主承重桁架通過設置在滑道與滑船之間的千斤頂從而帶動整個底平臺及懸吊分配梁和內(nèi)外模板向前移動，后端通過走行反扣輪沿軌道頂板下緣滾動來平衡前端的不平衡重量，前支點下方設置限位結構反扣于軌道頂板下緣底面滑移，防止行走偏離軌道。兩片主桁同時行走，兩片主桁行走應基本保持一致，前后距離差控制在10cm以內(nèi)。主桁行走到位后，立即進行后錨錨固。、掛籃計算、掛藍主要設計參數(shù)：掛籃總重控制在設計限重之內(nèi)（~，）；執(zhí)行《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG/T F502011）；施工時、行走時的抗傾覆安全系數(shù)：2；自錨固系統(tǒng)的安全系數(shù)：2；斜拉水平限位系統(tǒng)安全系數(shù)：2；上水平限位安全系數(shù)：2。掛籃設計荷載組合:a、4號施工段凝混凝土自重量：（，含鋼筋重量）。b、模板荷載：㎡c、㎡d、㎡e、澆筑、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載：㎡取安全系數(shù)：；；砼澆注荷載組合：p=(a+b+c)+(d+e)掛籃行走時按掛籃行走至滑梁最大跨徑位置進行計算，荷載組合：p=(b+c)+d滑梁對砼澆注時與掛籃行走時的最大內(nèi)力值進行比較，以最不利情況控制設計。、計算原理掛籃主要受力構件：菱形主桁、前吊桿橫梁、內(nèi)外?；?、底模橫梁、底?？v梁及吊桿。掛籃結構組成：兩片菱形主桁通過連接系連成一個總體，菱形主桁下桿件后節(jié)點澆注施工錨固在軌道上（軌道錨固在已澆好的箱梁上），行走時通過反扣輪固定在軌道上，下桿件前節(jié)通過滑船支撐在軌道上，前吊桿橫梁支撐在菱形主桁上桿件前瑞節(jié)點處。底模前橫梁，內(nèi)外?；呵岸送ㄟ^吊桿吊掛在前吊桿橫梁上。底模后橫梁，內(nèi)外?；汉蠖送ㄟ^吊桿錨固在已澆好的箱梁上。掛籃荷載的傳遞：砼澆注時的豎向荷載及模板自重通過模板傳遞到滑梁及底模橫梁上，后端通過吊桿傳給澆好的箱梁，前端通過吊桿傳遞給前吊桿橫梁，再由前橫梁傳給菱形主桁，菱形主桁傳給澆好的箱梁。砼澆注時的側(cè)壓力通過模板間的對拉桿件平衡。、計算依據(jù)1.《路橋施工計算手冊》 周水興，何兆益，鄒毅松 等編著2.《橋涵》（上、下冊） 交通部第一公路工程總公司主編3.《實用土木工程手冊》（第三版） 楊文淵編4.《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTJ0412000）5．《材料力學》（上、下冊）6．《結構力學》（上、下冊）、計算過程由“箱梁構造總圖（一）”可知，在由掛籃施工的梁段中4號節(jié)段的砼方量最大，由此可知4號節(jié)段施工時掛籃模板的施工荷載最大，可們用4節(jié)段施工時荷載對掛籃模板進行設計計算。、4號節(jié)段砼半邊各塊重量計算箱梁橫截面及分塊示意4節(jié)段長4m，～，。A區(qū)塊體積：VA＝B區(qū)塊體積：VB＝C區(qū)塊體積：VC＝D區(qū)塊體積：VD＝E區(qū)塊體積：VD＝F區(qū)塊體積：VD＝G區(qū)塊體積：VD＝4節(jié)段總體積：V1=(++++++)*2=A區(qū)塊重量：GA＝26＝B區(qū)塊重量：GB＝26＝C區(qū)塊重量：GC＝26＝D區(qū)塊重量：GD＝26＝E區(qū)塊重量：GD＝26＝F區(qū)塊重量：GD＝26＝G區(qū)塊重量：GD＝26＝4節(jié)段總重量：G1＝（++++++）*2=3214kN、底?？v梁計算、邊腹板下縱梁計算由2根2[32a槽鋼(Q235)組焊而成，載面如下圖所示：縱梁載面特性：Ix=75104=30040cm4,Wx=4=縱梁上:鋼筋砼最大重量處在B區(qū)塊下: 模板荷載(b): = 鋼管支架荷載(c): =施工人員及設備荷載(d) : =澆筑振搗荷載(e) : = 縱梁自重:6＝縱梁上每m的組合荷載：(+++)+(+)=邊腹板下縱梁荷載簡圖R前＝R后＝強度驗算：最大彎矩：Mmax＝最大應力：＝M max/W=103/=215 N/mm2(滿足要求)剛度驗算：最大撓度：fmax＝5000/400= mm(滿足要求)、中腹板下縱梁計算由3根2[32a槽鋼(Q235)組焊而成，載面如下圖所示：縱梁載面特性：Ix=75106=45060cm4,Wx=6=縱梁上:鋼筋砼最大重量處在E區(qū)塊下: 模板荷載(b): = kN/m 鋼管支架荷載(c): = kN/m施工人員及設備荷載(d) : = kN/m澆筑振搗荷載(e) : = kN/m 縱梁自重:6＝ kN/m縱梁上每m的組合荷載：(+++)+(+)= kN/m中腹板下縱梁荷載簡圖R前＝R后＝強度驗算：最大彎矩：Mmax＝最大應力：＝M max/W=103/=215 N/mm2(滿足要求)剛度驗算：最大撓度：fmax＝5000/400= mm(滿足要求)、邊底板下縱梁計算由7根2[32a槽鋼(Q235)組焊而成，每根載面如下圖所示：縱梁載面特性：Ix=75102=15020cm4,Wx=2=縱梁上:鋼筋砼最大重量處在D區(qū)塊下:*7= 模板荷載(b): = 鋼管支架荷載(c): =施工人員及設備荷載(d) : =澆筑振搗荷載(e) : = 縱梁自重:2＝縱梁上每m的組合荷載：(+++)+(+)=邊底板下縱梁荷載簡圖R前＝R后＝強度驗算：最大彎矩：Mmax＝最大應力：＝M max/W=103/=215 N/mm2(滿足要求)剛度驗算：最大撓度：fmax＝5000/400= mm(滿足要求)、中底板下縱梁計算由7根2[32a槽鋼(Q235)組焊而成，每根載面如下圖所示：縱梁載面特性：Ix=75102=15020cm4,Wx=2=縱梁上:鋼筋砼最大重量處在G區(qū)塊下:*2/4*3= kN/m 模板荷載(b): =鋼管支架荷載(c): =施工人員及設備荷載(d) : =澆筑振搗荷載(e) : = 縱梁自重:2＝縱梁上每m的組合荷載：(+++)+(+)=中底板下縱梁荷載簡圖R前＝R后＝強度驗算：最大彎矩：Mmax＝最大應力：＝M max/W=103/=215 N/mm2(滿足要求)剛度驗算：最大撓度：fmax＝5000/400= mm(滿足要求)、前橫梁計算前橫梁計算的力學假定：前橫梁支承在吊桿（吊帶）上，并承擔底?？v梁傳來的荷載和自重。前橫梁布置圖前橫梁由2根[36b槽鋼(Q235)組焊而成，載面尺寸如下圖所示：前橫梁載面特性：Ix=126502=25300cm4,Wx=7032=1406cm3前橫梁荷載簡圖(支座剛度值22KN/mm)強度驗算：前橫梁最大彎矩：M前max＝最大應力：σ＝M后 max/W=67103/1408=215 N/mm2(滿足要求)剛度計算：最大撓度：fmax＝(注：由于橫梁支承在吊桿（吊帶）上，計算時根據(jù)吊桿（吊帶）的彈長度和載面積同彈性模量計算出吊桿（吊帶）的彈性剛度，因些橫梁的撓度已含吊桿（吊帶）的伸長量)、后橫梁計算后橫梁計算的力學假定：澆筑時后橫梁支承在吊桿（吊帶）上，并承擔底?？v梁傳來的荷載和自重。前移時后橫梁兩頭支撐在滑梁上，承擔底模系統(tǒng)自重。后橫梁為桁架梁，上下弦為2根[25a槽鋼(Q235)，梁高1000，結構簡圖如下圖所示： 澆筑時前后橫梁受力相同，而后橫梁強度剛度遠大于前橫梁，所以后橫梁澆筑時強度剛度不用驗算。前移時的受力簡圖：強度驗算： 弦桿最大軸力：890KN最大應力：σ＝890103/6980＝127N/mm2215 N/mm2(滿足要求)剛度計算：最大撓度：fmax＝19000/250=76mm、外滑梁計算外滑梁計算的力學假定：砼澆筑時單側(cè)設兩根滑梁共同承擔翼板鋼筋砼重量、外側(cè)模板重量、施工荷載及滑梁自重，并通過前后吊桿（帶）將荷載傳給上吊桿橫梁和已澆筑的箱梁。掛籃模板前移時滑梁承擔外側(cè)模板重量、滑梁自重和底模平臺后部的重量，并通過前后吊桿（帶）將荷載傳給上吊桿橫梁和已澆筑的箱梁，通過分析在模板到位后滑梁的受力最大。外滑梁由2根[40a槽鋼(Q235)與2塊－12*200鋼板組焊而成，載面尺寸如下圖所示：外滑梁載面特性：Ix=175772+2(+*24)=55529cm4,Wx=55529/=2619cm砼澆筑時:滑梁上翼板鋼筋砼(A區(qū)塊)荷載：(24)=模板荷載(b): =鋼管支架荷載(c): =施工人員及設備荷載(d) : =澆筑振搗荷載(e) : =5kN/m滑梁自重：2＝外滑梁組合荷載：(+++)+(5+)= 砼澆澆筑時荷載簡圖R前＝R后＝強度驗算：最大彎矩：Mmax＝最大應力：σ＝M max/W=103/2619=215 N/mm2(滿足要求)剛度驗算：最大撓度：fmax＝ mm 5000/400= mm(滿足要求)、掛籃模板前移時模板荷載(b): =鋼管支架荷載(c): =施工人員及設備荷載(d) : =14kN/m滑梁自重：(2)＝底模平臺集中荷載：（底?？傊?4+縱梁總重/4+后橫梁/2）=（119/4+586+19）=前移時最不利荷載簡圖強度驗算：最大彎矩：Mmax＝最大應力：σ＝M max/W=369103/2619=118N/mm2215 N/mm2 (滿足要求)剛度驗算：最大撓度：fmax＝229050/250= mm (滿足要求)、上吊桿橫梁上吊桿橫梁計算的力學假定：上吊桿橫梁支承在主桁架前上節(jié)點上，并支承前橫梁吊桿、滑梁前端吊桿。上吊桿橫梁布置圖上吊桿橫梁由4根I25a工字鋼組成的組合截面，上吊桿橫梁載面特性：Ix=4(5017+48)=165268cm4,Wx=4131cm3上吊桿橫梁荷載簡圖RMAX＝561kN強度驗算：最大彎矩：Mmax＝最大應力：σ＝M max/W=511103/4131=215 N/mm2(滿足要求)剛度驗算：最大撓度：fmax＝7000/400=(滿足要求)、菱形主桁計算菱形主桁計算的力學假定：前吊桿橫梁計算時簡支在菱形主桁前端上節(jié)點處，菱形主桁前端上節(jié)點承擔前吊桿橫梁傳來的壓力，菱形主桁下橫梁后端錨固，前端支承在軌道上。菱形主桁桿件由2根[40a槽鋼(Q235)組成，載面尺寸如下圖所示：菱形主桁在澆注第一梁段時受力最大，計算簡圖如下：菱形主桁在澆注第4梁段時位移圖如下（虛線表示位移后）：菱形主桁桿件載面特性：Ix=175782=35159cm4,Wx=8792=1758cm3，i x=(Ix /A)1/2=(35159 /)1/2=Iy=2(592+152)=34952cm4,Wy=34952/=1997cm3，iy=(Iy /A)1/2=(34952 /)1/2=由計算簡圖可知5桿件力最為不利（計算軸心受壓構件整體穩(wěn)定性）5桿件λx=583/=, λy=583/=載面x軸和y軸都是b類，λyλx λy (235/235) 1/2=查b類載面軸心受壓構件和穩(wěn)定系數(shù)ψ=N/ψA=1149103/(15008)=215/=＞2(滿足施工、行走時抗傾覆安全要求)、菱形主桁后錨固計算菱形主桁后錨最大的錨固力為600kN，而后錨為6根φ32Ⅳ級冷拉筋。Ⅳ級冷拉筋標準抗拉強度φ32Ⅳ級冷拉筋設計拉力為P=A=7501066＝2600kN(滿足施工時抗傾覆安全要求)、軌道梁錨固計算軌道梁每500通過一根φ32Ⅳ級冷拉鋼筋錨固在澆好的箱梁上，在掛藍施工及行走時取前后4根錨筋工作，后錨固點作用在軌道上的最大作用力為600kN。 Ⅳ級冷拉筋標準抗拉強度φ32Ⅳ級冷拉筋設計拉力為P=A=750106= KN 4＝2600kN(滿足自錨固系統(tǒng)的安全系數(shù))、吊桿計算吊桿采用φ32Ⅳ級冷拉鋼筋