【正文】 2(h+2a) = (+2) = m；Lo/i = / = 182 ；由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；σ=（424） = N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 σ= N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求六、立柱底地基承載力驗算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p ≤ fg 其中，地基承載力標準值：fg= 120 kPa ；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A = kPa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ：N = kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = m2 。p= ≤ fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！350900梁模板安全計算一、計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(mm)900混凝土梁寬b(mm)350混凝土梁計算跨度L(m)新澆筑混凝土結(jié)構(gòu)層高FH(m)梁兩側(cè)樓板情況梁兩側(cè)有板梁側(cè)樓板厚度110鋼管規(guī)格Ф483梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)垂直梁跨度方向的梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(m)水平桿步距h(m)梁側(cè)樓板立桿的縱距l(xiāng)a1(m)梁側(cè)樓板立桿的橫距l(xiāng)b1(m)立桿自由端高度a(mm)300梁底增加立柱根數(shù)n1梁底支撐小梁根數(shù)m3次龍骨懸挑長度a1(mm)250主龍骨類型圓鋼管主龍骨規(guī)格48次龍骨類型方木次龍骨規(guī)格5070面板類型木膠合板面板規(guī)格15mm(平行方向)二、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm4強度驗算：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)900/1000)1+1=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)900/1000)1+1=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)900/1000)1=p1===由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)900/1000)1=p2===面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=mσ=Mmax/W=106/37500=≤[f]=30N/mm2滿足要求撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+)900/1000)1=撓度圖ν=≤[ν]=350/((31)250)=滿足要求三、次龍骨驗算 A、當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]a+=(+(24+)900/1000)350/1000/(31)+350/1000/(31)=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]a+=(+(24+)900/1000)350/1000/(31)+350/1000/(31)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=B、當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)900/1000)350/1000/(31)=p1===由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)900/1000)350/1000/(31)=p2===強度驗算次龍骨彎矩圖(kNm)Mmax=mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖13） 次龍骨剪力圖(kN)Vmax=τmax=VmaxS/(Ib)=103103/(104510)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+)900/1000)350/1000/(31)=變形計算簡圖（次龍骨變形圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/250=滿足要求四、主龍骨驗算梁兩側(cè)樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點，為了便于計算統(tǒng)一按鉸節(jié)點考慮，偏于安全。根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為1，故可將主龍骨的驗算力學(xué)模型簡化為1+21=2跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:2跨距為：(等跨)當計算直接支撐次龍骨的主龍骨時，施工人員及設(shè)備荷載標準值（Q1k）㎡；故主龍骨驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過次龍骨以集中力的方式傳遞至主龍骨。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)900/1000)350/((31)1000)+350/((31)1000))=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)900/1000)350/((31)1000)+350/((31)1000))=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)900/1000)350/((31)1000)=根據(jù)力學(xué)求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=還需考慮主龍骨自重，則自重標準值為gk= 自重設(shè)計值為：g==抗彎驗算主龍骨彎矩圖(kNm)Mmax=mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=205N/mm2滿足要求抗剪驗算主龍骨剪力圖(kN)Vmax= τmax=QmaxS/(Ib)=1000103/(10410)=≤[τ]=120N/mm2滿足要求撓度驗算主龍骨變形圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/(1+1)/250=滿足要求支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調(diào)托座，故應(yīng)分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經(jīng)計算得：兩端支座最大支座反力為：R1=非端支座最大支座反力為：R2=五、端支座扣件抗滑移驗算按上節(jié)計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=≤[N]=8kN滿足要求六、立柱驗算立柱穩(wěn)定性驗算λ1=l01/i= (+2300/1000)1000/(10)==A不考慮風荷載梁兩側(cè)立桿承受的樓板荷載N1=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]la1lb1=((+(24+)110/1000)+(1+2))=由第五節(jié)知，梁兩側(cè)立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=由于梁中間立桿和兩側(cè)立桿受力情況不一樣，故應(yīng)取大值進行驗算NA=max(N1+R1,R2)=f=NA/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求B考慮風荷載組合風荷載得：ND=NC++0/10=f=ND/(φA)+Mw/W=1000/(100)+0106/(103)=≤[σ]=205N/mm2滿足要求六、立柱底地基穩(wěn)定性驗算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p ≤ fg 其中，地基承載力標準值：fg= 120 kPa ；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A = kPa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ：N = kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = m2 。p= ≤ fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！梁側(cè)模（木模）計算書一、計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁兩側(cè)樓板情況梁兩側(cè)有板梁計算跨度樓板厚度h(mm)110梁計算跨度L（m）混凝土梁截面高度H(mm)900混凝土梁截面寬度B(mm)350次龍骨布置方向次龍骨橫向次龍骨布置根數(shù)n5次龍骨懸挑長度b1(mm)150對拉螺栓道數(shù)m2對拉螺栓橫向間距X(mm)600主龍骨間距b(mm)600主龍骨懸挑長度b2(mm)150混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數(shù)外加劑影響修正系數(shù)主龍骨類型圓鋼管主龍骨規(guī)格48次龍骨類型矩形木楞次龍骨規(guī)格5070面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(平行方向)對拉螺栓規(guī)格M12剖面圖二、荷載統(tǒng)計新澆混凝土對模板的側(cè)壓力F1=＝244=F2=γcH＝24900/1000=標準值G4k＝min[F1,F2]＝承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值根據(jù)梁厚的大小確定組合類型：當梁厚大于100mm：S＝[+，+]當梁厚不大于100mm：S＝[+，+]則：S=max(+(12+(11)4),+(12+(11)4))=正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值Sk＝G4k＝三、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按單跨簡支梁計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W＝bh2/6=1000152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h為面板厚度。面板的計算跨度為a=(Hh次龍骨截面寬度)/n=(90011050)/1000/5=強度驗算q＝bS＝1=面板彎矩圖(kNm)Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/37500=≤[f]＝30N/mm2滿足要求撓度驗算qk＝bSk=1=面板變形圖νmax＝≤[ν]＝225/250=滿足要求四、次龍骨驗算次龍骨承受的荷載為：q＝aS＝225=qk＝aSk＝225=4860N/m由于次龍骨為水平向，所以可以按三跨連續(xù)梁計算，跨度取對拉螺栓橫向間距?？箯潖姸闰炈懔簭澗貓DMmax＝mσ＝Mmax/W＝106/(1000)=≤[f]＝15N/mm2滿足要求抗剪強度驗算次龍骨剪力圖(kN)Vmax＝τ=VmaxS0/(Ib)= 103103/(104510)=≤[fv]＝2N/mm2滿足要求撓度驗算梁變形圖ν＝≤[ν]＝600/250=滿足要求五、主龍骨驗算抗彎強度驗算主龍骨彎矩圖Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/(1000)=≤[f]＝205N/mm2滿足要求抗剪強度驗算主龍骨剪力圖Vmax＝mτ=VmaxS0/(Ib)= 1000103/(10410)=≤[fv]＝120N/mm2滿足要求撓度驗算主龍骨變形圖ν＝≤[ν]＝600/250=滿足要求六、對拉螺栓驗算對拉螺栓拉力值N：N＝≤Ntb=滿足要求