【正文】 (m2)是否考慮風荷載是架體搭設省份、城市重慶(省)重慶(市)地面粗糙度類型B類指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)施工簡圖（圖1） 剖面圖1（圖2） 剖面圖2二、面板驗算根據規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000Ч152/6=37500mm3I=bh3/12=1000Ч153/12=281250mm4強度驗算：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)Ч550/1000)Ч1+=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)Ч550/1000)Ч1+=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=（圖3） 面板簡圖：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)Ч550/1000)Ч1=p1===（圖4） 面板簡圖由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)Ч550/1000)Ч1=p2===（圖5） 面板簡圖（圖6） 面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=mσ=Mmax/W=≤[f]=30N/mm2滿足要求撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)Чh)Чb=(+(24+)Ч200/1000)Ч1=（圖7） 面板簡圖（圖8） 面板撓度圖ν=≤[ν]=200/((21)Ч400)=滿足要求三、次梁驗算A、當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]a+=(+(24+)Ч550/1000)Ч200/1000/(21)+(21)=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]a+=(+(24+)Ч550/1000)Ч200/1000/(21)+(21)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=計算簡圖：（圖9） 次梁計算簡圖B、當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)Ч550/1000)Ч200/1000/(21)=p1===（圖10） 次梁計算簡圖由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)Ч15/1000)Ч200/1000/(21)=p2===（圖11） 次梁計算簡圖強度驗算（圖12） 次梁彎矩圖(kNm)Mmax=mσ=Mmax/W=()=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖13） 次梁剪力圖(kN)Vmax=τmax=VmaxS/(Ib)=()=≤[τ]=2N/mm2滿足要求撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)Чh)Чa=(+(24+)Ч550/1000/(21))Ч1=（圖14） 變形計算簡圖（圖15） 次梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/400=2mm滿足要求四、主梁驗算梁兩側樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接也屬于半剛性節(jié)點，為了便于計算統(tǒng)一按鉸節(jié)點考慮，偏于安全。根據實際工況，梁下增加立桿根數為0，故可將主梁的驗算力學模型簡化為0+21=1跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:1跨距為：(等跨)根據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（JGJ1622008）：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設備荷載標準值（Q1k）㎡；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)Ч550/1000)Ч200/((21)Ч1000)+((21)Ч1000))=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)Ч550/1000)Ч200/((21)Ч1000)+((21)Ч1000))=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖16） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)Ч550/1000)Ч200/((21)Ч1000)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖17） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據力學求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk= 自重設計值為：g==則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖18） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖抗彎驗算（圖16） 主梁彎矩圖(kNm)Mmax=mσ=Mmax/W=()=≤[f]=205N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖17） 主梁剪力圖(kN)Vmax= τmax=VmaxS/(Ib)=()=≤[τ]=120N/mm2滿足要求撓度驗算（圖18） 主梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/(0+1)/400=2mm滿足要求支座反力計算由于兩端立桿為與板共用的立桿，中間立桿為梁部分獨立支撐立桿，故應分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經計算得：兩端支座最大支座反力為：R1=非端支座最大支座反力為：R2=0kN五、支座扣件抗滑移驗算按上節(jié)計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件所承受的滑移力R1=≤8kN滿足要求非端支座最大支座反力就是扣件所承受的滑移力R2=0kN≤8kN滿足要求六、立柱驗算長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1,μμ2按JGJ1302011附錄C取用l01=kμ1(h+2a)=(+2Ч300/1000)=l02=kμ2h==取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(,)=λ=l0/i=()=≤[λ]=210滿足要求立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)λ1=l01/i=(+2Ч300/1000)Ч1000/()==A不考慮風荷載梁兩側立桿承受的樓板荷載N1=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]la1lb1=((+(24+)Ч120/1000)+(1+2))=由第五節(jié)知，梁兩側立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=由于梁中間立桿和兩側立桿受力情況不一樣，故應取大值進行驗算NA=max(N1+R1,R2)=f=NA/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求B考慮風荷載風荷載體型系數：Φ=An/Aw=(++)Ч48/1000/()=架體ms=mstw===風荷載高度變化系數：由架體搭設高度H查表確定mz=wk=mzmsw0==Mw=m組合風荷載得：NB=NA++f=NB/(φA)+Mw/W=()+()=≤[σ]=205N/mm2滿足要求立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=()==此處還應考慮架體的自重產生的荷載A不考慮風荷載NC=NA+=+(+(550120)/1000)=f=NC/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求B考慮風荷載組合風荷載得：ND=NC++f=ND/(φA)+Mw/W=()+()=≤[σ]=205N/mm2滿足要求七、抗傾覆驗算根據規(guī)范規(guī)定應分別按混凝土澆筑前、混凝土澆筑中兩種工況進行架體進行抗傾覆驗算。工況1：混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生。其他水平力作用于架體頂部，則：MT=(ωkLaH2/2+)=(+(()+))=mMR=(()+)((21))2/2=m滿足要求：MT≤MR工況2：在混凝土澆筑過程中，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生。其他水平力作用于架體頂部，[G1k+(G2k+G3k)h]，則：MT=(ωkL H2/2+[G1k+(G2k+G3k)h]LlbH)=(+(()++(24+)Ч550/1000))=mMR=[G1k+(G2k+G3k)h]Llb2/2=(()++(24+)Ч550/1000)((21))2/2=m滿足要求：MT≤MR三 、 墻柱模板及支架的驗算（一）、計算依據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ1622008《混凝土結構設計規(guī)范》GB500102010《建筑結構荷載規(guī)范》GB500092012《鋼結構設計規(guī)范》GB500172003《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB512102016（二）、計算參數基本參數計算依據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ1622008混凝土墻厚度h(mm)200混凝土墻計算高度H(mm)2900混凝土墻計算長度L(mm)2300次梁布置方向豎直方向次梁間距a(mm)200主梁懸挑長度b1(mm)200主梁合并根數2混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土澆筑方式溜槽、串筒或導管結構表面要求表面外露對拉螺栓設置參數對拉螺栓橫向間距X(mm)600對拉螺栓豎向道數m5材料參數主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格48次梁類型圓鋼管次梁規(guī)格48面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)對拉螺栓規(guī)格M12荷載參數混凝土塌落度影響修正系數外加劑影響修正系數（圖1）縱向剖面圖（圖2）墻支模立面圖（三）、荷載統(tǒng)計 新澆混凝土對模板的側壓力 F1=＝244= 用于計算面板時用到的F2=γcH=242900/1000=公式F2=γcH所對應的每道對拉螺栓處的計算公式分別為墻底部對拉螺栓承受的荷載為：H1=Hb1=2650mmF21=γcH1=墻底部對拉螺栓承受的荷載為：H2=Hb2=2050mmF22=γcH2=墻底部對拉螺栓承受的荷載為：H3=Hb3=1450mmF23=γcH3=墻底部對拉螺栓承受的荷載為：H4=Hb4=850mmF24=γcH4=墻底部對拉螺栓承受的荷載為：H5=Hb5=250mmF25=γcH5=6KN/m2 計算面板時：標準值G4k＝min[F1,F2]＝計算第一道對拉螺栓時：標準值G4k1=min[F1,F21]=計算第二道對拉螺栓時：標準值G4k2=min[F1,F22]=計算第三道對拉螺栓時：標準值G4k3=min[F1,F23]=計算第四道對拉螺栓時：標準值G4k4=min[F1,F24]=計算第五道對拉螺栓時：標準值G4k5=min[F1,F25]=6kN/m2承載能力極限狀態(tài)設計值根據墻厚的大小確定組合類型：當墻厚大于100mm：S＝[+，+] 當墻厚不大于100mm：S＝[+，+]則：計算面板時S=max(+2,+2)= kN/m2計算第一道對拉螺栓時：S1=計算第二道對拉螺栓時：S2=計算第三道對拉螺栓時：S3=計算第四道對拉螺栓時：S4=計算第五道對拉螺栓時：S5=正常使用極限狀態(tài)設計值Sk＝G4k＝Sk1=G4k1=Sk2=G4k2=Sk3=G4k3=Sk4=G4k4=Sk5=G4k5=6kN/m2（四）、面板驗算根據規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W＝bh2/6=1000152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h為面板厚度。強度驗算 （圖4）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖q＝bS＝1=（圖5）面板彎矩圖(kNm)Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/37500=≤[f]＝30N/mm2滿足要求撓度驗算qk＝bSk=1=（圖6）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖7）面板變形圖νmax＝≤[ν]＝200/400=滿足要求（五）、次楞驗算根據工程實際次楞豎直放置，且承受線性變化荷載，為了符合實際可采用墻全高內的次楞的實際跨數作為計算模型，這樣做符合實際情況墻底部線性荷載最大處為：q＝aS＝200/1000=qk＝aSk＝200/1000=抗彎強度驗算（圖8）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖（圖9）次楞彎矩圖Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/(1000)= N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求抗剪強度驗算（圖10）次楞剪力圖(kN)Vmax＝τ=VmaxS0/(Ib) = 103103/(10410)=≤[fv]＝120 N/mm2 滿足