【正文】 (m2)是否考慮風(fēng)荷載是架體搭設(shè)省份、城市重慶(省)重慶(市)地面粗糙度類型B類指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)施工簡圖（圖1） 剖面圖1（圖2） 剖面圖2二、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進(jìn)行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000Ч152/6=37500mm3I=bh3/12=1000Ч153/12=281250mm4強(qiáng)度驗算：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)Ч550/1000)Ч1+=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)Ч550/1000)Ч1+=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=（圖3） 面板簡圖：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)Ч550/1000)Ч1=p1===（圖4） 面板簡圖由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)Ч550/1000)Ч1=p2===（圖5） 面板簡圖（圖6） 面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=mσ=Mmax/W=≤[f]=30N/mm2滿足要求撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)Чh)Чb=(+(24+)Ч200/1000)Ч1=（圖7） 面板簡圖（圖8） 面板撓度圖ν=≤[ν]=200/((21)Ч400)=滿足要求三、次梁驗算A、當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]a+=(+(24+)Ч550/1000)Ч200/1000/(21)+(21)=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]a+=(+(24+)Ч550/1000)Ч200/1000/(21)+(21)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=計算簡圖：（圖9） 次梁計算簡圖B、當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)Ч550/1000)Ч200/1000/(21)=p1===（圖10） 次梁計算簡圖由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)Ч15/1000)Ч200/1000/(21)=p2===（圖11） 次梁計算簡圖強(qiáng)度驗算（圖12） 次梁彎矩圖(kNm)Mmax=mσ=Mmax/W=()=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖13） 次梁剪力圖(kN)Vmax=τmax=VmaxS/(Ib)=()=≤[τ]=2N/mm2滿足要求撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)Чh)Чa=(+(24+)Ч550/1000/(21))Ч1=（圖14） 變形計算簡圖（圖15） 次梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/400=2mm滿足要求四、主梁驗算梁兩側(cè)樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接也屬于半剛性節(jié)點，為了便于計算統(tǒng)一按鉸節(jié)點考慮，偏于安全。根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為0，故可將主梁的驗算力學(xué)模型簡化為0+21=1跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:1跨距為：(等跨)根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1622008）：當(dāng)計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值（Q1k）㎡；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)Ч550/1000)Ч200/((21)Ч1000)+((21)Ч1000))=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)Ч550/1000)Ч200/((21)Ч1000)+((21)Ч1000))=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖16） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)Ч550/1000)Ч200/((21)Ч1000)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖17） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學(xué)求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk= 自重設(shè)計值為：g==則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖18） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖抗彎驗算（圖16） 主梁彎矩圖(kNm)Mmax=mσ=Mmax/W=()=≤[f]=205N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖17） 主梁剪力圖(kN)Vmax= τmax=VmaxS/(Ib)=()=≤[τ]=120N/mm2滿足要求撓度驗算（圖18） 主梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/(0+1)/400=2mm滿足要求支座反力計算由于兩端立桿為與板共用的立桿，中間立桿為梁部分獨立支撐立桿，故應(yīng)分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經(jīng)計算得：兩端支座最大支座反力為：R1=非端支座最大支座反力為：R2=0kN五、支座扣件抗滑移驗算按上節(jié)計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件所承受的滑移力R1=≤8kN滿足要求非端支座最大支座反力就是扣件所承受的滑移力R2=0kN≤8kN滿足要求六、立柱驗算長細(xì)比驗算驗算立桿長細(xì)比時取k=1,μμ2按JGJ1302011附錄C取用l01=kμ1(h+2a)=(+2Ч300/1000)=l02=kμ2h==取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(,)=λ=l0/i=()=≤[λ]=210滿足要求立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)λ1=l01/i=(+2Ч300/1000)Ч1000/()==A不考慮風(fēng)荷載梁兩側(cè)立桿承受的樓板荷載N1=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]la1lb1=((+(24+)Ч120/1000)+(1+2))=由第五節(jié)知，梁兩側(cè)立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=由于梁中間立桿和兩側(cè)立桿受力情況不一樣，故應(yīng)取大值進(jìn)行驗算NA=max(N1+R1,R2)=f=NA/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求B考慮風(fēng)荷載風(fēng)荷載體型系數(shù)：Φ=An/Aw=(++)Ч48/1000/()=架體ms=mstw===風(fēng)荷載高度變化系數(shù)：由架體搭設(shè)高度H查表確定mz=wk=mzmsw0==Mw=m組合風(fēng)荷載得：NB=NA++f=NB/(φA)+Mw/W=()+()=≤[σ]=205N/mm2滿足要求立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=()==此處還應(yīng)考慮架體的自重產(chǎn)生的荷載A不考慮風(fēng)荷載NC=NA+=+(+(550120)/1000)=f=NC/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求B考慮風(fēng)荷載組合風(fēng)荷載得：ND=NC++f=ND/(φA)+Mw/W=()+()=≤[σ]=205N/mm2滿足要求七、抗傾覆驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定應(yīng)分別按混凝土澆筑前、混凝土澆筑中兩種工況進(jìn)行架體進(jìn)行抗傾覆驗算。工況1：混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生。其他水平力作用于架體頂部，則：MT=(ωkLaH2/2+)=(+(()+))=mMR=(()+)((21))2/2=m滿足要求：MT≤MR工況2：在混凝土澆筑過程中，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生。其他水平力作用于架體頂部，[G1k+(G2k+G3k)h]，則：MT=(ωkL H2/2+[G1k+(G2k+G3k)h]LlbH)=(+(()++(24+)Ч550/1000))=mMR=[G1k+(G2k+G3k)h]Llb2/2=(()++(24+)Ч550/1000)((21))2/2=m滿足要求：MT≤MR三 、 墻柱模板及支架的驗算（一）、計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB500102010《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB500092012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB500172003《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB512102016（二）、計算參數(shù)基本參數(shù)計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008混凝土墻厚度h(mm)200混凝土墻計算高度H(mm)2900混凝土墻計算長度L(mm)2300次梁布置方向豎直方向次梁間距a(mm)200主梁懸挑長度b1(mm)200主梁合并根數(shù)2混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土澆筑方式溜槽、串筒或?qū)Ч芙Y(jié)構(gòu)表面要求表面外露對拉螺栓設(shè)置參數(shù)對拉螺栓橫向間距X(mm)600對拉螺栓豎向道數(shù)m5材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格48次梁類型圓鋼管次梁規(guī)格48面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)對拉螺栓規(guī)格M12荷載參數(shù)混凝土塌落度影響修正系數(shù)外加劑影響修正系數(shù)（圖1）縱向剖面圖（圖2）墻支模立面圖（三）、荷載統(tǒng)計 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力 F1=＝244= 用于計算面板時用到的F2=γcH=242900/1000=公式F2=γcH所對應(yīng)的每道對拉螺栓處的計算公式分別為墻底部對拉螺栓承受的荷載為：H1=Hb1=2650mmF21=γcH1=墻底部對拉螺栓承受的荷載為：H2=Hb2=2050mmF22=γcH2=墻底部對拉螺栓承受的荷載為：H3=Hb3=1450mmF23=γcH3=墻底部對拉螺栓承受的荷載為：H4=Hb4=850mmF24=γcH4=墻底部對拉螺栓承受的荷載為：H5=Hb5=250mmF25=γcH5=6KN/m2 計算面板時：標(biāo)準(zhǔn)值G4k＝min[F1,F2]＝計算第一道對拉螺栓時：標(biāo)準(zhǔn)值G4k1=min[F1,F21]=計算第二道對拉螺栓時：標(biāo)準(zhǔn)值G4k2=min[F1,F22]=計算第三道對拉螺栓時：標(biāo)準(zhǔn)值G4k3=min[F1,F23]=計算第四道對拉螺栓時：標(biāo)準(zhǔn)值G4k4=min[F1,F24]=計算第五道對拉螺栓時：標(biāo)準(zhǔn)值G4k5=min[F1,F25]=6kN/m2承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值根據(jù)墻厚的大小確定組合類型：當(dāng)墻厚大于100mm：S＝[+，+] 當(dāng)墻厚不大于100mm：S＝[+，+]則：計算面板時S=max(+2,+2)= kN/m2計算第一道對拉螺栓時：S1=計算第二道對拉螺栓時：S2=計算第三道對拉螺栓時：S3=計算第四道對拉螺栓時：S4=計算第五道對拉螺栓時：S5=正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值Sk＝G4k＝Sk1=G4k1=Sk2=G4k2=Sk3=G4k3=Sk4=G4k4=Sk5=G4k5=6kN/m2（四）、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進(jìn)行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W＝bh2/6=1000152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h為面板厚度。強(qiáng)度驗算 （圖4）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖q＝bS＝1=（圖5）面板彎矩圖(kNm)Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/37500=≤[f]＝30N/mm2滿足要求撓度驗算qk＝bSk=1=（圖6）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖7）面板變形圖νmax＝≤[ν]＝200/400=滿足要求（五）、次楞驗算根據(jù)工程實際次楞豎直放置，且承受線性變化荷載，為了符合實際可采用墻全高內(nèi)的次楞的實際跨數(shù)作為計算模型，這樣做符合實際情況墻底部線性荷載最大處為：q＝aS＝200/1000=qk＝aSk＝200/1000=抗彎強(qiáng)度驗算（圖8）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖（圖9）次楞彎矩圖Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/(1000)= N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求抗剪強(qiáng)度驗算（圖10）次楞剪力圖(kN)Vmax＝τ=VmaxS0/(Ib) = 103103/(10410)=≤[fv]＝120 N/mm2 滿足