【正文】 ）3節(jié)點轉動剛度(kNm/rad)20掃地桿高度h1(mm)200高度修正系數(shù)1懸臂長度h2（mm）500 長細比驗算 根據(jù)《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》，構件的允許長細比計算時構件的長度取節(jié)點間鋼管的長度 l0=h=1500mm λ=l0/i=1500/=≤[λ]=180 長細比滿足要求！ 立柱穩(wěn)定性驗算 立柱計算長度：l0=βHβaμh=11500=2648mm μ 立柱計算長度系數(shù)，按規(guī)范附錄B表B4取值 K有剪刀撐框架式支撐結構的剛度比，K=EI/(hk)+ ly/(6h)=206000104/(150020106)+500/(61500)= βa掃地桿高度與懸臂長度修正系數(shù)，按規(guī)范附錄B表B6取值 α掃地桿高度h1與步距h之比與懸臂長度h2與步距h之比的較大值，α=max(h1/h,h2/h)= max(200/1500,500/1500)= αx單元框架x向跨距與步距h之比，αx= lx/h=800/1500= βH高度修正系數(shù) λ=l0/i=2648/=，查表得，φ＝ R1＝，P2＝，P3＝，R4＝ 立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，P2，P3，R4+N邊2]+()＝max[+max[(+(24+))+，(+(24+))+](+)/2，，+max[(+(24+))+，(+(24+))+](+)/2]+＝ 不考慮風荷載 f＝ N/(φA)＝(424)=≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載 Mw=γQωklah2/10=m NwK=nwaωklaH2/(2B)=3(2)= nwa單元框架的縱向跨數(shù)；nwa= n1=3 f＝(Nw+φcγQNwK)/(φA)+ Mw/(W((Nw+φcγQNwK)/NE′))=(+)/(424)+106/(103((+)/))=≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ NE′立柱的歐拉臨界力(N)，NE′=π2EA/λ2=206000424/= 十、高寬比驗算 根據(jù)《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》JGJ3002013 ：支撐結構高寬比應小于或等于3 H/B=≤3 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十一、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)600混凝土強度等級C35混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)立柱墊板長a(mm)120立柱墊板寬b(mm)100 F1=N= 受沖切承載力計算 根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(+,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=；當h≥2000mm時，取βh=；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2) η1=+,η2=+ash0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：βh=1，ft=，η=1，h0=h20=580mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=2760mm F=(+，m)ηumh0=(1+0)12760580/1000=≥F1= 滿足要求！ 局部受壓承載力計算 根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤F1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；βc混凝土強度影響系數(shù)，βl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積， 可得：fc=，βc=1， βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)(b+2b)/(ab)]1/2=[(320)(300)/(120100)]1/2=，Aln=ab=12000mm2 F==112000/1000=≥F1= 滿足要求！梁側模板計算書 計算依據(jù)： 《混凝土結構工程施工規(guī)范》GB506662011 《混凝土結構設計規(guī)范》GB500102010 《建筑結構荷載規(guī)范》GB 500092012 《鋼結構設計規(guī)范》GB 500172003 一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL138（2），混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001000新澆混凝土梁計算跨度(m) 二、荷載組合側壓力計算依據(jù)規(guī)范《混凝土結構工程施工規(guī)范》GB506662011混凝土重力密度γc(kN/m3)24結構重要性系數(shù)1可變組合系數(shù)新澆混凝土初凝時間t0(h)4塌落度修正系數(shù)β混凝土澆筑速度V(m/h)2梁下掛側模，側壓力計算位置距梁頂面高度H下掛(m)1新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)梁下掛側模G4kmin{，γcH}＝min{24421/2，241}＝min{，24}＝24kN/m2混凝土下料產生的水平荷載標準值Q4k(kN/m2)2 下掛部分：承載能力極限狀態(tài)設計值S承＝γ0[G4k+φcQ4k]＝1[24+2]＝ 下掛部分：正常使用極限狀態(tài)設計值S正＝G4k＝24 kN/m2 三、支撐體系設計小梁布置方式豎直向布置小梁間距300主梁合并根數(shù)2主梁最大懸挑長度(mm)100對拉螺栓水平向間距(mm)800結構表面的要求結構表面隱蔽 梁左側梁右側樓板厚度(mm)250250梁下掛側模高度(mm)750750 左側支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式10固定支撐2150對拉螺栓3500對拉螺栓 右側支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式10固定支撐2150對拉螺栓3500對拉螺栓 設計簡圖如下：模板設計剖面圖 四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15模板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)模板彈性模量E(N/mm2)10000 下掛側模 梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000153/12＝281250mm4。計算簡圖如下： 抗彎驗算 q1＝bS承＝1＝ Mmax＝＝＝m σ＝Mmax/W＝106/37500＝≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 q＝bS正＝124＝24kN/m νmax＝5243004/(38410000281250)=≤300/250= 滿足要求！ 支座反力驗算 承載能力極限狀態(tài) R下掛＝q1l=＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。下掛＝ql=24＝ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)6080小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁截面慣性矩I(cm4)256 下掛側模 計算簡圖如下： 抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) q= σ＝Mmax/W＝106/64000＝≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) τmax＝3 Vmax/(2bh)＝31000/(28060)＝≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 小梁變形圖(mm) q= νmax＝≤350/250= 滿足要求！ 主梁所受支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) R下掛max＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。下掛max＝ 六、主梁驗算主梁驗算方式簡支梁主梁最大懸挑長度(mm)100主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48主梁計算截面類型(mm)Ф483主梁合并根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁受力不均勻系數(shù) 因主梁2根合并。 承載能力狀態(tài)：F=max[R下掛max]=Max[]= 正常使用狀態(tài)：F39。=max[R39。下掛max]=Max[]= 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) σ＝Mmax/W＝106/4490＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) τmax=2Vmax/A=21000/424＝≤[τ]＝120N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中νmax=≤[ν]=800/250= 懸挑段νmax＝≤[ν]=2100/250= 滿足要求！ 最大支座反力計算 Rmax=Max[,]/= 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN) 取有對拉螺栓部位的側模主梁最大支座反力，可知對拉螺栓受力N＝＝≤Ntb＝ 滿足要求！