【正文】 鋪層內設置橡膠瀝青應力吸收夾層、玻璃纖維格柵或者土工織物夾層； ——瀝青加鋪層的下層采用由開級配瀝青碎石組成的裂縫緩解層； ——在瀝青加鋪層上，對應舊混凝土面層的橫縫位置鋸切橫縫。 8．7．3 瀝青加鋪層的厚度按減緩反射裂縫的要求確定。高速公路和一級公路的最小厚度為100mm，其他等級的公路最小厚度宜為70mm。 8．7．4 瀝青加鋪層下舊混凝土板的應力分析按附錄D進行。舊混凝土板的厚度、混凝土的彎拉強度和彈性模量標準值以及基層頂面當量回彈模量標準值，采用舊混凝土路面的實測值。舊混凝土板的應力應滿足式（）的要求。 8．7．5 瀝青加鋪層混凝土合料的組成設計參照《公路瀝青路面設計規(guī)范》（JTJ 014）和《公路瀝青路面施工技術規(guī)范》（JTJ 032）進行。瀝青加鋪層的下層采用開級配瀝青碎石混合料時，必須在路面邊緣設置內部排水系統(tǒng)。附錄A交通分析A．1交通調查與分析A．1．1 設計車道使用初期的年平均日貨車交通量，可按下述方法確定。利用當?shù)亟煌坑^測站的觀測和統(tǒng)計資料，或者通過設立站點進行交通量觀測，獲取所設計公路的初期年平均日交通量(雙向)和車輛組成數(shù)據(jù)，剔除2軸4輪以下的客、貨車輛交通量，得到初期年平均日貨車交通量(雙向)。調查分析雙向交通的分布情況，選取交通量方向分配系數(shù)，一般情況可采用 O．5。依據(jù)設計公路的車道數(shù)，參照表A．1．1確定交通量車道分配系數(shù)。表A．1．1交通量車道分配系數(shù)單向車道數(shù)123≥4車道分配系數(shù)O．8～O．6～～注：交通量大時，取低值；交通量小時，取高值。使用初期年平均日交通量(雙向。)乘以方向分配系數(shù)和車道分配系數(shù)，即為設計車道的年平均日貨車交通量(ADTT)。A．1．2 設計基準期內交通量的年平均增長率，可按公路等級和功能以及所在地區(qū)的經濟和交通發(fā)展情況，通過調查分析，預估設計基準期內的交通增長量，確定交通量年平均增長率gr。A．2軸載調查與分析A．2．1利用當?shù)胤Q重站的測定和統(tǒng)計資料，或者通過設立站點進行軸載調查和測定， 獲取所設計公路的車型、軸型和軸載組成數(shù)據(jù)，分析計算設計車道使用初期的標準軸載日作用次數(shù)。分析計算可選用下述軸載當量換算系數(shù)法或車輛當量軸載系數(shù)法。1．軸載當量換算系數(shù)法統(tǒng)計1000輛2軸6輪以上客、貨車輛中單軸、雙聯(lián)軸和三聯(lián)軸3種軸型分別出現(xiàn)的次數(shù)，并分別稱取其軸重。稱重測定資料分別按軸型和軸重級位整理，得到各種軸型的軸載譜。單軸軸載按10kN分級，雙聯(lián)軸和三聯(lián)軸軸載按20kN分級。各種軸型不同軸載級位的標準軸載當量換算系數(shù)按式(A．2．1．1)計算確定。式中：kp，ij——各種軸型不同軸載級位的標準軸載當量換算系數(shù)；i——軸型；j——二軸載級位；Pij——i種軸型j級軸載的軸重(kN)；δij——i種軸型j級軸載的軸輪型系數(shù)，按3．0．4條確定。由軸載譜和軸載當量換算系數(shù)可按式(A．2．12)計算得到設計車道使用初期的標準軸載日作用次數(shù)。式中： NS——設計車道使用初期的標準軸載日作用次數(shù)； ni——每1000輛2軸6輪以上客、貨車輛中i種軸型出現(xiàn)的次數(shù)； pij——i種軸型j級軸載的頻率(以分數(shù)計)。2．車輛當量軸載系數(shù)法 將2軸6輪以上客、貨車輛分為3大類：整車類，細分為單后軸貨車、雙后軸 貨車和大客車3類；半掛車類，細分為3軸、4軸、5軸和5軸以上3類；全掛車類，細分為4軸、5軸、6軸和6軸以上3類。各類車輛的軸型分為單軸、雙聯(lián)軸和三聯(lián)軸3種。 稱重測定資料分別按車型和軸型整理得到相應的軸載譜。單軸軸載按10kN級，雙軸軸載和三軸軸載按20kN分級。 各類車輛的當量軸載系數(shù)按式(A．2．13)計算確定。式中：kp,k——車輛當量軸載系數(shù)；k ——車輛類型； Pij——i種軸型j級軸載的頻率(以分數(shù)計)。由各類車輛的組成數(shù)據(jù)，可按(A．2．14)計算得到標準軸載日作用次數(shù)。式中：NS——標準軸載日作用次數(shù)； pk——k類車輛的組成比例(以分數(shù)計)。A．2．2設計基準期內水泥混凝土面層臨界荷位處所承受的標準軸載累計作用次數(shù)， 可按式(A．2．2)計算確定。式中：Ne——標準軸載累計作用次數(shù)； t——設計基準期；gr——交通量年平均增長率； η——臨界荷位處的車輛輪跡橫向分布系數(shù)，按表A．2．2選用。表A．2．2車輛輪跡橫向分布系數(shù)公路等級縱縫邊緣處高速公路、一級公路、收費站～二級及二級以下公路行車道寬7m～O．39行車道寬≤7mO．54～注：車道或行車道寬或者交通量較大時，取高值；反之，取低值。附錄B 混凝土板應力分析及厚度計算流程 B．1荷載應力分析 B．1．1選取混凝土板的縱向邊緣中部作為產生最大荷載和溫度梯度綜合疲勞損壞的 臨界荷位。 B．1．2 標準軸載PS在臨界荷位處產生的荷載疲勞應力按式(B．1．2)確定。 式中： σpr——標準軸載PS在臨界荷位處產生的荷載疲勞應力(MPa)； σps——標準軸載PS在四邊自由板的臨界荷位處產生的荷載應力(MPa)，按B．1．3條計算確定； kr ——考慮接縫傳荷能力的應力折減系數(shù)，縱縫為設拉桿的平縫時，kr =～(剛性和半剛性基層取低值，柔性基層取高值)；縱縫為不設拉桿 的平縫或自由邊時，kr =；縱縫為設拉桿的企口縫時，kr=～ ；kf ——考慮設計基準期內荷載應力累計疲勞作用的疲勞應力系數(shù)， 計算確定； kc——考慮偏載和動載等因素對路面疲勞損壞影響的綜合系數(shù)，按公路等級查 表B．1．2確定。表B．1．2 綜合系數(shù)kc公路等級高速公路一級公路二級公路三、四級公路kcB．1．3 標準軸載PS在四邊自由板臨界荷位處產生的荷載應力按式()計算。式中： σps——標準軸載PS在四邊自由板臨界荷位處產生的荷載應力(MPa)；r ——混凝土板的相對剛度半徑(m)，按式()計算；h——混凝土板的厚度(m)；Ec——水泥混凝土的彎拉彈性模量(MPa)； Et——基層頂面當量回彈模量(MPa)。B．1．4 設計基準期內的荷載疲勞應力系數(shù)按式(B．1．41)計算確定。式中： kf——設計基準期內的荷載疲勞應力系數(shù)； Ne——設計基準期內標準軸載累計作用次數(shù)，按附錄A式(A．2．2)計算； ν——與混合料性質有關的指數(shù)，普通混凝土、鋼筋混凝土、連續(xù)配筋混凝土，ν=；碾壓混凝土和貧混凝土，ν=0．065；鋼纖維混凝土,ν按式()計算確定。式中： ρf——鋼纖維的體積率(％)； ——鋼纖維的長度(mm)； ——鋼纖維的直徑(mm)。B．1．5新建公路的基層頂面當量回彈模量可按式(B．1．5．1)計算確定。式中： Et——基層頂面的當量回彈模量(MPa)；E0——路床頂面的回彈模量(MPa)；Ex——基層和底基層或墊層的當量回彈模量(MPa)，按式()計算； EE2——基層和底基層或墊層的回彈模量(MPa)；hx——基層和底基層或墊層的當量厚度(m)，按式()計算； Dx——基層和底基層或墊層的當量彎曲剛度(MNm)，按式()計算；hh2——基層和底基層或墊層的厚度(m)； a、b——與Ex／E0有關的回歸系數(shù)，分別按式()和式()計算。底基層和墊層同時存在時，可先按式()~式()將底基層和墊層換算成具有當量回彈模量和當量厚度的單層，然后再與基層一起按上述各式計算基層頂面當量回彈模量。無底基層和墊層時，相應層的厚度和回彈模量分別以零值代入上述各式進行計算。B．1．6在舊柔性路面上鋪筑水泥混凝土面層時，原柔性路面頂面的當量回彈模量可 按式(B．1．6)計算確定。式中： W0——以后軸重100kN的車輛進行彎沉測定，經統(tǒng)計整理后得到的原路面計 算回彈彎沉值(O．01mm)。B．2 溫度應力分析 B．2．1 在臨界荷位處的溫度疲勞應力按式()確定。式中： σtr——臨界荷位處的溫度疲勞應力(MPa)；σtm——最大溫度梯度時混凝土板的溫度翹曲應力(MPa)，；kt——考慮溫度應力累計疲勞作用的疲勞應力系數(shù)。B．2．2 最大溫度梯度時混凝土板的溫度翹曲應力按式()計算。式中： σtm——最大溫度梯度時混凝土板的溫度翹曲應力(MPa)； αc——混凝土的線膨脹系數(shù)(1／℃)，通?？扇?105／℃；Tg——最大溫度梯度，；Bx——綜合溫度翹曲應力和內應力作用的溫度應力系數(shù)，可按／； ——板長，即橫縫間距(m)。B．2．3 溫度疲勞應力系數(shù)可按式()計算確定。式中：a、b和c——回歸系數(shù)。表B．2．3 回歸系數(shù)a、b和c系 數(shù)公路自然區(qū)劃IIIIIⅣVⅥV11abcB．3混凝土板厚度計算流程 B．3．1 首先，根據(jù)相關的設計依據(jù)，參照第4章各條進行行車道路面結構的組合設計(初擬路面結構，包括路床、墊層、基層和面層的材料類型和厚度)，并按表4．4．6所列的水泥混凝土面層厚度建議范圍，依據(jù)交通等級、公路等級和所選變異水平等級初選混凝土板厚度。然后，參照圖B．3．1所示的混凝土板厚度計算流程，分別按B．1和B．2節(jié)計算荷載疲勞應力和溫度疲勞應力。當荷載疲勞應力同溫度疲勞應力之和與可靠度系數(shù)的乘積小于且接近于混凝土彎拉強度標準值，即滿足式(3．0．3)的要求時，則初選厚度可作為混凝土板的計算厚度。否則，應改選混凝土板厚度，重新計算，直到滿足式(3．O．3)為止。設計厚度依計算厚度按10mm向上取整。附錄C 雙層混凝土板應力分析C．1荷載應力分析C．1．1雙層混凝土板的臨界荷位仍為板的縱向邊緣中部。標準軸載PS在臨界荷位處產生的上層和下層混凝土板的荷載疲勞應力σpr1和σpr2，分別按式()計算確定；但結合式雙層板僅需計算下層板的荷載疲勞應力σpr2。其中，應力折減系數(shù)、荷載疲勞應力系數(shù)和綜合系數(shù)的確定方法，與單層混凝土板完全相同。 C．1．2標準軸載PS在臨界荷位處產生的分離式雙層板上層和下層的荷載應力或者 結合式雙層板下層的荷載應力，分別由式()和式()確定。式中：σprσpr2——雙層混凝土板上層和下層的荷載應力(MPa)； EcEc2——雙層混凝土板上層和下層的彎拉彈性模量(MPa)；h0h02——雙層混凝土板上層和下層的厚度(m)；hx——下層板中面至結合式雙層板中性面的距離(m)， 定；ku——層間結合系數(shù)，分離式時，ku =0；結合式時，ku =1； Dg——雙層混凝土板的截面總剛度(MNm)，； rg——雙層混凝土板的相對剛度半徑(m)。C．1．3下層板中面至結合式雙層板中性面的距離可按式()計算。C．1．4 雙層混凝土板的截面總剛度為上層板和下層板對各自中面的彎曲剛度以及由截面軸向力所構成的彎曲剛度三者之和，按式()計算。式中符號意義同前。C．1．5雙層混凝土板的相對剛度半徑按式()計算。C．2溫度應力分析C．2．1雙層混凝土板上層和下層的溫度疲勞應力σtr1和σtr2分別按式()計算確 定，但分離式雙層板僅需計算上層板的溫度疲勞應力σtr1，結合式雙層板僅需計算下層板的溫度疲勞應力σtr2。其中，溫度疲勞應力系數(shù)的確定方法與單層混凝土板完全相同。 C．2．2分離式雙層混凝土板上層的最大溫度翹曲應力按式()計算。式中：σtm1——分離式雙層混凝土板上層的最大溫度翹曲應力(MPa)；Bx1——分離式雙層混凝土板的溫度應力系數(shù)，可近似按式()和(. 23)計算確定； Bx——上層混凝土板的溫度應力系數(shù)，按／； Cx——混凝土板的溫度翹曲應力系數(shù)，按／；其他符號意義同前。C．2．3結合式雙層混凝土板下層的最大溫度翹曲應力按式()計算確定。式中：σtm2——結合式雙層混凝土板下層的最大溫度翹曲應力(MPa)；Bx2——結合式雙層混凝土板的溫度應力系數(shù)，可按式(—2)和式(—3)計算；Bx——混凝土板的溫度應力系數(shù)，按／rg 和(h01+ h02)；其他符號意義同前。附錄D 有瀝青上面層的混凝土板應力分析D．1荷載應力分析D．1．1有瀝青上面層的混凝土板的臨界荷位，為板的縱向邊緣中部。標準軸載Ps在 臨界荷位處產生的荷載疲勞應力σpr，按式()計算確定。其中，應力折減系數(shù)、荷載疲勞應力系數(shù)和綜合系數(shù)的確定方法，與單層混凝土板完全相同。 D．1．2 標準軸載只在有瀝青上面層的混凝土板臨界荷位處產生的荷載應力按式(D．1．2)計算。式中： σpsa——標準軸載Ps在有瀝青上面層的混凝土板臨界荷位處產生的荷載應力 (MPa)； ζ——系數(shù)，； ha——瀝青上面層厚度(m)；σps——標準軸載在無瀝青上面層的混凝土板臨界荷位處的荷載應力(MPa)，按式()計算。D．2溫度應力分析 D．2．1有瀝青上面層的混凝土板臨界荷位處溫度疲勞應力按式()確定。式中：σtra——有瀝青上面層的混凝土板臨界荷位處溫度疲勞應力(MPa)；——系數(shù)，可由圖D．2．1查取；σtr——無瀝青上面層時混凝土板在臨界荷位處的溫度疲勞應力(MPa)，按附錄 ；其中，計算混凝土板最大溫度翹曲應力σtm時。表D．2．1 有瀝青上面層的混凝土板的最大溫度梯度值Tg(℃／m) ha(m) 公路自然區(qū)劃 Ⅱ、Ⅴ Ⅲ Ⅳ、Ⅵ