【正文】 定為50min)。出庫流量經(jīng)手動流量控制閥(或氣動流量控制閥)送至生料計量倉。生料計量倉是一個帶稱重傳感器的喂料倉，由外筒和內(nèi)筒組成，內(nèi)筒筒壁上開有孔洞。根據(jù)連通管的原理，進入計量倉外筒的生料與內(nèi)筒的生料會產(chǎn)生交換，并在內(nèi)筒充分攪拌均勻后卸出。 生料由提升機送至均化庫頂后，由生料分配器呈放射狀多點下料入庫。生料經(jīng)流量控制閥和斜槽，從衡壓倉卸出，經(jīng)高效提升機入窯尾預熱器頂部喂料小倉，經(jīng)計量入窯。生料經(jīng)五級雙系列旋風預熱器和分解爐預熱，預分解后，入窯CaCO3分解率將大于90%。出預熱器氣體經(jīng)窯尾高溫風機排出，一部分進入生料磨作為烘干熱源；另一部分進入煤磨作為烘干熱源。生料在預分解系統(tǒng)內(nèi)預分解后，進入回轉(zhuǎn)窯內(nèi)煅燒成熟料。為了達到良好的煅燒操作和保證熟料質(zhì)量的穩(wěn)定，窯頭燃燒器采用從國外引進的多通道噴煤管。熟料從回轉(zhuǎn)窯落入篦冷機，由篦板下鼓入的冷空氣極速冷卻，出篦冷機的熟料溫度為環(huán)境溫度+65OC，由鏈斗輸送機送入熟料庫。冷卻機高溫空氣一部分作為窯用二次空氣；另一部分經(jīng)沉降室，有三次風管送到分解爐作為燃燒空氣；剩余低溫廢氣經(jīng)電收塵器收塵后，排入大氣。電收塵器收下的粉塵經(jīng)拉鏈輸運機送到熟料鏈斗機上。熟料由鏈斗輸送機送入熟料庫中，熟料庫設散裝下料口，供熟料散裝使用。煤磨是為熟料的煅燒提供熱量，原煤有預均化堆場送至原煤倉，再進入風掃磨進行粉磨，出磨之后的物料經(jīng)過動態(tài)選粉機分選合格的細煤粉進入防爆高濃度的煤磨收塵袋，粗粉從新手記有螺旋輸送機送至風掃磨再次粉磨。有收塵帶收集的細煤粉經(jīng)過空氣輸送斜槽送至煤粉倉，有羅茨風機和菲斯特轉(zhuǎn)子秤配合把煤粉分別送至窯尾和分解爐。13 m雙倉管磨組成的聯(lián)合粉磨系統(tǒng)。來自配料站的配合料先進入穩(wěn)流稱重，之后進入輥壓機，然后經(jīng)過輥壓機出的循環(huán)料喂入V形選粉機進行分級選粉。循環(huán)料中的細料經(jīng)旋風分離器收集后直接送入雙倉管磨內(nèi)粉磨。出旋風分離器的氣體一部分由循環(huán)風機送入袋收塵器凈化后排出，另一部分作為循環(huán)風返回V形選粉機。出V形選粉機的粗料經(jīng)過穩(wěn)流小倉后送回輥壓機進一步輥壓，輥壓后的物料由提升機再次送至V形選粉機分級選粉。出磨水泥經(jīng)高效選粉機分選后，粗粉返回磨頭重新入磨，合格水泥的成品隨選粉氣流一起進入高效袋式收塵器，收下后經(jīng)空氣斜槽送至水泥庫。出磨廢氣與各處揚塵廢氣作為高效選粉機用的一次和二次風。相對一般的管磨圈流系統(tǒng)，本工程所用的聯(lián)合粉磨系統(tǒng)，由于輥壓機的高壓作用以及V型選粉機的分選，降低了入磨物料的細度，同時改善了物料的易磨性，由此獲得了系統(tǒng)產(chǎn)量高、能耗低的良好運行效果。第7章重點車間計算 熟料燒成窯尾系統(tǒng)及其主機設備選型如表71 表71原料化學成分項目LossSiO2Al2O3Fe2O3CaOMgOSO3Na2OK2OCl天然水分石灰石 砂巖 粉煤灰 鐵粉 煤灰 石膏 如表72表72配料計算結(jié)果項目配合比LossSiO2Al2O3Fe2O3CaOMgOSO3Na2OK2OCl石灰石 砂巖 鐵粉 粉煤灰 生料 灼燒生料 窯規(guī)格 72m窯外分解窯標定產(chǎn)量為5400t/d。其中分解爐與窯燃料比為60:40；根據(jù)前邊計算熱耗選取q=2926KJ/熟料A=15Kg/m3 如下表73表73各部分分解率名稱分解率/%爐子90煙室3窯7各部分壓力溫度分布【13】表如表74 表74系統(tǒng)各部分溫度壓力分布名稱爐子C5C4C3C2C1二次風三次風高溫風機溫度℃8808707806605103201050850270壓力pa1200115021002700350045005005505700 C1和C2管道的物料量M m1=1kgm2=（）=m3=%=m4=m5=q/Q*A=2926 M=m1+m2+m3+m4m5= 煤耗q/Q=2926/20477= 理論空氣量 =V0 = =（kg/kg熟料）式中：S—煤灰摻入量；I—生料燒失量； 生料分解生成廢氣量生料氣體生成廢氣量，全部生成二氧化碳(已知標況下二氧化碳密度為=㎏/)=（m3/kg熟料）(%,已知0℃水蒸氣密度為=)=（/Kg熟料） 窯尾排出廢氣量U1=I%e=%7%=（/Kg熟料） U2=V040%=40%=（/Kg熟料）=(1) 40%=() 40%=（/Kg熟料） 窯尾排出總的廢氣量 U窯尾=++= （/Kg熟料）==（m3/kg熟料） 三次風管抽風量和過?？諝饬肯嗤琔3=（/Kg熟料）： Va0爐=va60%=60%=（/Kg熟料）,取燃漏風系數(shù)為4%.V爐漏=4%=）：V出爐=(1) =() =（/Kg熟料）三次風管抽風量=+ =（/Kg熟料）==（m3/kg熟料） 出爐內(nèi)廢氣量=（/㎏熟料）=(90+7)%= （/Kg熟料）(1) =() =（/Kg熟料）出爐內(nèi)廢氣量V出爐=++=（/Kg熟料）==（m3/kg熟料） 五級預熱器廢氣量 （/Kg熟料）,取漏風系數(shù)為4%.4%=（/Kg熟料）3%=（/Kg熟料）五級預熱器廢氣量 V5=++=（/Kg熟料）==（m3/kg熟料） 四級預熱器廢氣量四級預熱器廢氣量V4=V5（1+4%）=（/Kg熟料）==（m3/kg熟料） 三級預熱器廢氣量三級預熱器廢氣量V3=V4（1+4%）=（/Kg熟料）==（m3/kg熟料） 二級預熱器廢氣量二級預熱器廢氣量 V2=V3（1+4%）=（/Kg熟料）==（m3/kg熟料） 一級預熱器廢氣量 （/Kg熟料） V24%=（/Kg熟料）（/Kg熟料）=UHe==（/Kg熟料）一級預熱器廢氣量 V1=+++=（/Kg熟料）==（m3/kg熟料） 入高溫風機廢氣量來自一級預熱器廢氣量 （/Kg熟料）生料水分蒸發(fā)產(chǎn)生廢氣量=（/Kg熟料）入高溫風機廢氣量=+=（/Kg熟料）==（m3/kg熟料）根據(jù)以上計算結(jié)果列出各部分風量總匯表如表75表75窯尾廢棄溫度表名稱標況N m3/kg熟料工況 m3/kg熟料溫度(℃)總風量103m3/h單位風量m3/S窯尾1050 三次風管850 C5870 C4780 C3660 C2510 C1320 分解爐880 高溫風機270 旋風預熱器結(jié)構(gòu)尺寸的確定旋風筒直徑的確定D=式中:D—預熱器直徑。Q—通過旋風筒的氣體流量。n—預熱器w—假想截面風速，即假定氣體在旋風筒截面通過時的平均流速m3/s其中:標定生產(chǎn)線熟料小時產(chǎn)量為225噸每小時,參考《新型干法水泥技術與設備》P75P78斷面風速一般取值為3到5m/s，有的為了減小熏風筒尺寸，可以適當?shù)奶岣邤嗝骘L速【14】。預熱器斷面風速取值如下表76表76預熱器斷面風速取值名稱C5C4C3C2C1風速范圍m/s斷面風速m/s 有效直徑D1===4599mm耐火磚厚度ζ一般取值200mm實際直徑D=D1+2ζ=4603+2200=4999mm≈5000mm有效直徑 D2==6464mm耐火磚厚度ζ一般取值200mm實際直徑D=D2+2ζ=6463+2200=6863mm≈6900mm有效直徑 D3==6494mm耐火磚厚度ζ一般取值200mm實際直徑D=D3+2ζ=6494+2200=6894mm≈6900mm直徑 D4==6765mm耐火磚厚度ζ一般取值200mm實際直徑D=D4+2ζ=64765+2200=7165mm≈7200mm直徑 D5==6752mm耐火磚厚度ζ一般取值200mm實際直徑D=D5+2ζ=6752+2200=7152mm≈7200mm旋風筒結(jié)構(gòu)設計的關鍵是提高旋風預熱器的分離效率和降低阻力。歷史上曾出現(xiàn)過很多形式的旋風筒，但日前主要選用圖77所示的變截面進風口形式。對于這種旋風筒，不同公司設計的差異主要是各個參數(shù)的取值不同。當然，由于對各級旋風筒收塵效率的要求不同，其結(jié)構(gòu)尺寸也將會有所不同。表78是日本原小野田公司低壓損旋風筒結(jié)構(gòu)尺寸[3]。圖77 變截面進風口（等角度變高度）旋風筒的結(jié)構(gòu)日本原小野田公司低壓損旋風筒結(jié)構(gòu)尺寸如表78所示。表78 日本原小野田公司低壓損旋風筒結(jié)構(gòu)尺寸級數(shù)C1C2C3C4C5δ/D0H11/DH12/DH13/DH2/Dd/Dde/DH3/D—R1/DR2/DR3/DR4/DE1/DE2/DE3/Da/Df/D0H4/D—J/DΑ90176。50176。50176。50176。90176。表中，δ—耐火磚厚度，m。旋風筒的直徑已經(jīng)計算出來了，各級旋風筒的各個結(jié)構(gòu)參數(shù)與直徑的比值如上表所示，經(jīng)過計算各級旋風預熱器的各個結(jié)構(gòu)參數(shù)如表79所示。表79 各級旋風預熱器的結(jié)構(gòu)尺寸級數(shù)C1(mm)C2(mm)C3(mm)C4(mm)C5(mm)D50006900690072007200δ0h1127252829h1216502880h134745h244507038H1357012641131791354314198d2570de660h3R1261537263864R227804140R329454416R433805688e1165276e2165276e3265690828a1360f0h4J2745α90176。50176。50176。50176。90176。 ，=()=()所以，＋2=≈() 旋風筒預熱器連接管道的計算 1. 五級與四級排風管風速設定為15m/s有效直徑D排=2（247。247。15）=3657mm耐火材料厚度取值200mm實際直徑D=3630+2200=4057mm. 四級與三級排風管風速設定為15m/s有效直徑D排=2（247。247。15）=3700mm耐火材料厚度取值150mm實際直徑D=3700+2150=4000mm. 三級與二級排風管風速設定為15m/s有效直徑D排=2（247。247。15）=3436mm耐火材料厚度取值150mm實際直徑D=3436+2150=3736mm. 二級與一級排風管風速設定為15m/s有效直徑D排=2（247。247。15）=3200mm耐火材料厚度取值150mm實際直徑D=3200+2150=3500mm. 一級旋風筒排風管風速設定為18m/s有效直徑D排=2（247。247。18）=1800mm耐火材料厚度取值150mm實際直徑D=1800+2150=2100mm. 一級預熱器集合管道主排風管風速設定為20m/s