【正文】 =+110=設計低水位三無00有+=+110=3．偶然狀況（7度地震）1）作用效應組合：偶然狀況組合一：設計高水位時的永久作用+均載+系纜力+地震慣性力+地震動土壓力偶然狀況組合二：設計低水位時的永久作用+均載+系纜力+地震慣性力+地震動土壓力2）基床頂面應力計算：①偶然組合一：穩(wěn)定力矩MR，傾覆力矩M0，豎向合力VK標準值計算結果見表1585。 MR、 M0、 VK標準值計算 表1585MR（kNm）MGMEVMEQV合計M0（kNm）MEHMEQHMTHMPHVK（kN）GEVEQVPRV基床頂面應力計算結果見表1587。計算分別考慮碼頭前方無均載（即圖159均載作用位置圖1所示）碼頭前方有均載（即圖1510均載作用位置圖2所示）的兩種情況。②偶然組合二：穩(wěn)定力矩MR，傾覆力矩M0，豎向合力VK標準值計算結果見表1586。 MR、 M0、 VK標準值計算 表1586MR（kNm）MGMEVMEQV合計M0（kNm）MEHMEQHMPHMTHVK（kN）GEVEQVPRV基床頂面應力計算結果見表1587。 偶然狀況基床頂面應力計算結果 表1587碼頭前方均載 (kN)(kNm) (kNm) (kNm) (kN) (m)B(m) (m)(kN/m)(kN/m)設計高水位無00有55+=+55=設計低水位無00有55+=+55=4．結果上述計算結果，基床頂面最大應力標準值= kPa,根據(jù)（JTJ29098）：其中=， =， =600kPa；承載力滿足要求。（二）地基承載力驗算經(jīng)計算比較，持久組合一中碼頭面全部有均載作用時為控制情況，以此組合驗算。1．計算數(shù)據(jù)= kNm = kNm = kN= kN/m = kN/m =水平力為：HK=EH+EqH= (kN)基床厚度為d1=2m1）基床底面應力按（JTJ29098）： (kPa) (kPa) (m)按（JTJ25098）、可知 (m) (m) (kN) 2）基床厚度范圍內的土壓力計算（參見設計高水位的土壓力計算）：基床頂面的土壓力強度為：(kPa)基床底面的土壓力強度為：(kPa)土壓力合力：(kN) （以單寬m計）3)地基承載力計算，按《港口工程地基規(guī)范》（JTJ25098）、。傾斜率其中：(kN)受力層的最大深度按《JTJ25098》規(guī)范（）式計算： (kPa)(kPa) 反求，弧度(m)取= m查（JTJ25098）規(guī)范附錄F得： F’K按（JTJ25098）： 滿足規(guī)范=～。第五節(jié) 整體穩(wěn)定性驗算（一）持久組合按照《港口工程地基規(guī)范》（JTJ25098），取極端低水位進行驗算。計算采用簡單條分法。按《港口工程地基規(guī)范》（JTJ25098）式（）計算：按照《港口工程地基規(guī)范》（JTJ25098）：按照按照《港口工程地基規(guī)范》（JTJ25098）：碼頭結構的可變作用為堆存荷載q=20kPa, =滿足規(guī)范規(guī)定。（二）短暫狀況本狀況不控制，略。（三）偶然狀況按照《水運工程抗震設計規(guī)范》（JTJ22598），取設計低水位驗算。按（JTJ22598）式（）和（）計算：其中，= =碼頭結構的可變作用為均載，按《水運工程抗震設計規(guī)范》（JTJ22598），應乘以組合系數(shù)=，則q=20=10kPa。計算后的危險滑弧位置與持久組合情況相同，=，滿足規(guī)范規(guī)定。第六節(jié) 卸荷塊體承載力計算參考《海港工程設計手冊》中冊第三章“重力式碼頭”進行計算。荷載圖式見圖1514。卸荷塊體懸臂的承載力計算按懸臂板計算，考慮預制和安裝誤差，‘點作為固端計算。（一）作用的標準值計算（以單寬m計）結構自重力：q1=（KN/m）均載：q2=20 KN/m(二)作用效應q1的作用分項系數(shù)：γq1= [按（JTJ29098）]；q2的作用分項系數(shù)：γq2= [按（JTJ21598）]； （KNm）（KN）第七節(jié) 地基沉降本設計拋石基床經(jīng)夯實后滿足地基沉降要求，可不做沉降量計算。第八節(jié) 防波堤設計條件錦州中心漁港防波堤兼碼頭部分為頂部帶胸墻的斜坡式防波堤，見圖1516。一、設計水位設計高水位：設計低水位：極端高水位：極端低水位：二、設計波浪要素重現(xiàn)期為50年，：設計高水位：H13%= H1%= = L=重現(xiàn)期為2年設計高水位：H13%= H1%= = L=三、地震該地區(qū)地震基本烈度為7度。四、結構安全等級結構安全等級采用二級。第九節(jié) 斷面尺寸的確定一、胸墻頂高程 1．根據(jù)《防波堤設計與施工規(guī)范》JTJ29898有關規(guī)定：胸墻頂高程=設計高水位+ H13% =《海港水文規(guī)范》JTJ21398有關規(guī)定：按波浪爬高確定其胸墻頂高程。正向規(guī)則波的爬高按公式（）、（）、（）、（）和（）計算。1）：H=（m） L=（m） d=+=（m）（m）（m）（m）故按波浪爬高確定的胸墻頂高程為：（m）經(jīng)綜合分析比較后，（m）。二、堤頂寬度根據(jù)構造和工藝及使用要求綜合確定。1．按構造要求：設計高水位時：B= H13%==（m）（有效寬度）：B‘=（m） m（有效寬度）。第十節(jié) 護面塊體穩(wěn)定重量和護面層厚度一、護面塊體穩(wěn)定重量按《防波堤設計與施工規(guī)范》JTJ29898公式（）和（）計算：(t) 根據(jù)技術經(jīng)濟綜合分析比較后，確定堤頭、堤身采用2t的扭王字塊體。二、護面層厚度按《防波堤設計與施工規(guī)范》JTJ29898公式（）計算：式中：——護面層厚度（m）；——護面塊體層數(shù)，=1；——塊體形狀系數(shù)，=。(m)第十一節(jié) 墊層塊石的重量和厚度墊層塊石重量取護面塊體重量的1/10～1/20。即2（1/10～1/20）=～墊層塊石厚度：式中：——墊層塊石厚度（m）；——護面塊體層數(shù)，=1；——塊石形狀系數(shù)，=?！獕|層塊石重度（kN/m3）,取= kN/m3。（m）取=（m）第十二節(jié) 堤前護底塊石穩(wěn)定重量和厚度一、堤前最大波浪底流速按《防波堤設計與施工規(guī)范》JTJ29898公式（）計算： m情況：H13%= = L=d=+=（m） (m/s)二、護底塊石的穩(wěn)定重量根據(jù)堤前最大波浪底流速查表選用60～100kg塊石，經(jīng)計算，厚度取60cm。第十三節(jié) 胸墻的作用標準值計算及相應組合一、持久組合1． m時：1）胸墻的作用標準值（圖1517）計算：（1）單位長度胸墻上自重力標準值G（kN/m）計算： G1=（kN/m）G2=（kN/m）G3=（kN/m）G= G1+ G2+ G3=（kN/m）（2）無因次參數(shù)、按規(guī)范JTJ21398公式（）和（）計算：（3）波峰作用時胸墻上平均壓力強度按規(guī)范JTJ21398公式（）計算，由于＜故 （kPa）（4）胸墻上波壓力分布高度按規(guī)范JTJ21398公式（）計算：（m）（5）單位長度胸墻上水平波浪力標準值（kN/m）的計算：因胸墻前安放扭王字塊體。（kN/m）（6）單位長度胸墻底面上的波浪浮托力標準值計算：（kN/m）（7）單位長度胸墻內側土壓力標準值計算：當胸墻前面埋深≥。墻后填石：，kN/m3。 (kPa)（kN/m）2)胸墻作用標準值產生的力矩計算：（1）單位長度胸墻自重力標準值對胸腔后趾的穩(wěn)定力矩計算：（kNm /m）（2）單位長度胸墻上水平波浪力標準值對胸墻后趾的傾覆力矩計算：（kNm /m）（3）單位長度胸墻上波浪浮托力標準值對胸墻后趾的傾覆力矩計算：（kNm /m）（4）單位長度土壓力標準值對胸墻后趾的穩(wěn)定力矩計算：（kNm /m）二、短暫組合（施工期） m時：1）胸墻的作用標準值（圖1518）計算：（1）單位長度胸墻上自重力標準值G（kN/m）計算：G1=（kN/m）G2=（kN/m）G3=（kN/m）G= G1+ G2+ G3=（kN/m）（2）無因次參數(shù)、的計算：= （m）；=（m）；H1%=；L=（m）。（3）波峰作用時胸墻上平均壓力強度的計算：由于＜故由=，=， =；所以， （kPa）（4）胸墻上波壓力分布高度的計算： =。（m）（5）單位長度胸墻上水平波浪力標準值的計算：（kN/m）（6）單位長度胸墻底面上的波浪浮托力標準值計算：（kN/m）2)胸墻作用標準值產生的力矩計算：（1）單位長度胸墻自重力標準值對胸腔后趾的穩(wěn)定力矩計算：（kNm /m）（2）單位長度胸墻上水平波浪力標準值對胸墻后趾的傾覆力矩計算：（kNm /m）（3）單位長度胸墻上波浪浮托力標準值對胸墻后趾的傾覆力矩計算：（kNm /m）第十四節(jié) 胸墻的抗滑、抗傾穩(wěn)定性計算一、沿墻底抗滑穩(wěn)定性的承載能力極限狀態(tài)設計表達式見（JTJ29898）公式（）：1．持久組合：1） m時：左式=（kN）右式=（kN）左式＜右式滿足要求。2）短暫組合（施工期） m時：左式=（kN）右式=（kN）左式＜右式滿足要求。二、沿墻底抗傾穩(wěn)定性的承載能力極限狀態(tài)設計表達式見（JTJ29898）公式（）：1．持久組合：1） m時：左式=（kNm）右式=（kNm）左式＜右式滿足要求。2．短暫組合（施工期）： m時：左式=（kNm）右式=（kNm）左式＜右式滿足要求。43