【正文】 12 13 14 計(jì)算結(jié)果（ 1 號梁） 根據(jù)各片梁受力情況僅給出 1號梁的分析計(jì)算結(jié)果。 圖 4 1 號梁承載能力基本組合彎矩圖 圖 5 1 號梁承載能力基本組合 剪力 圖 山東職業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 21 圖 6 1 號梁承載能力基本組合梁截面最大組合應(yīng)力圖 圖 7 1 號梁正常使用短期組合彎矩圖 圖 8 號梁正常使用短期組合剪力圖 山東職業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 22 圖 9 1 號梁正常使用短期組合梁截面最大組合應(yīng)力圖 圖 10 1 號梁正常使用長期組合彎矩圖 圖 11 1 號梁正常使用長期組合剪力圖 山東職業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 23 圖 12 1 號梁正常使用長 期組合梁截面最大組合應(yīng)力圖 主梁截面驗(yàn)算 主梁按全預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行截面驗(yàn)算，荷載組合如下： 山東職業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 24 施工階段法向壓應(yīng)力驗(yàn)算 山東職業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 25 受拉區(qū)鋼筋的法向拉應(yīng)力驗(yàn)算 使用階段正截面抗裂驗(yàn)算 山東職業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 26 使用階段斜截面抗裂驗(yàn)算 預(yù)應(yīng)力鋼筋量估算 山東職業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 27 山東職業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 28 使用階段正截面抗彎驗(yàn)算 山東職業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 29 山東職業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 30 使用階段斜截面抗剪驗(yàn)算 山東職業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 31 . 撓度驗(yàn)算 結(jié)構(gòu)的撓度如下圖所示： 最 大上撓度值為 5mm， 530000/600=50,滿足規(guī)范要求。 山東職業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 32 1 號梁使用階段的撓度圖 . 支座承載力驗(yàn)算 1 號梁承載能力基本組合支座豎向反力圖 支座反力 支座承載力 1200KN，滿足要求。 第三章 下部結(jié)構(gòu)計(jì)算 蓋梁承載能力及裂縫寬度驗(yàn)算由自編 MATHCAD 文件完成，抗剪驗(yàn)算由自編程序完成。墩柱承載力及裂縫寬度驗(yàn)算由自編 MATHCAD 文件計(jì)算完成，樁基承載力由自編 excel 表格完成，墩樁水平位移及效應(yīng)由橋梁博士 計(jì)算完成。上述自編程序均按現(xiàn)行相關(guān)規(guī)范編制。 蓋梁計(jì) 算 蓋梁內(nèi)力結(jié)果直接由總體模型中給出，各組合下彎矩剪力如下 (活載取不利的偏載山東職業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 33 加載 )： 蓋梁計(jì)算最大內(nèi)力如下表： 蓋梁根部內(nèi)力 承載能力極限狀態(tài) 正常使用極限狀態(tài) 短期效應(yīng)組合 長期效應(yīng)組合 剪力（ kN） 3275 2976 彎矩（ kN*m） 3730 3434 承載能力驗(yàn)算 b39。f0??構(gòu)件受壓翼緣有效寬度 ( m m ) :h01 . 5 2 5 103??h0h a???截面有效高度 mm( )b 1800??矩形截面寬度 ,T 形截面腹板寬度 ( m m ) :a39。 75??受壓區(qū)普通鋼筋混凝土的合力點(diǎn)至受壓區(qū)邊緣的距離 ( m m ) :a 75??受拉區(qū)普通鋼筋混凝土的合力點(diǎn)至受拉區(qū)邊緣的距離 ( m m ) :h 1600??截面高度 ( m m ) :Mj5 6 1 5 . 8 2??計(jì)算組合彎矩值（ K N m ）：f39。sd280??普通鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（ M P a ）：fsd280??普通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（ M P a ）：fcd1 8 . 4??混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（ M P a ）：?01 . 0??橋梁重要性系數(shù)：矩形、 T 形截面鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎承載能力計(jì)算： 山東職業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 34 BB 截面抗彎承載能力滿足要求 ?BB 截面抗彎承載能力滿足要求 K 1?if 不滿足要求 o t h e r w i se??K 1 . 2 0 7?KMu?0Mj?? ???承載能力與內(nèi)力比值：Mu6 . 7 7 6 103??Mufcdb? x? h0x2???????? f39。sdA39。s? h0a39。?? ?????????106????b b39。ffsdAs? fcdb39。f? h39。f? f39。sdA39。s???ifb o t h e r w i se??x 0?xfsdAs? f39。sdA39。s??fcdb39。f?fsdAs? fcdb39。f? h39。f? f39。sdA39。s???iffsdAs? f39。sdA39。s??fcdb39。fb?? ? h39。f??bo t h e r w i se??受壓區(qū)高度計(jì)算：A39。s1 . 6 6 9 104??A39。sn39。 ??d39。2??????2???構(gòu)件受壓區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積 ( m m 2 ) :n39。 34??縱向受壓鋼筋根數(shù) :d39。 25??縱向受壓鋼筋直徑 ( m m ) :As1 . 6 6 9 104??Asn ??d2??????2???構(gòu)件受拉區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積 ( m m 2 ) :n 34??縱向受拉鋼筋根數(shù) :d 25??縱向受拉鋼筋直徑 ( m m ) :h39。f0??構(gòu)件受壓翼緣高度 ( m m ) : 山東職業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 35 裂縫寬度驗(yàn)算 矩形、 T 形、和 I 形截面鋼筋混凝土受彎構(gòu)件 ,其最大裂縫寬度 W f k 計(jì)算公式 :截面高度 ( m m ) : h 1600??受拉區(qū)普通鋼筋混凝土的合力點(diǎn)至受拉區(qū)邊緣的距離 ( m m ) : a 75??矩形截面寬度 ,T 形或 I 形截面腹板寬度 ( m m ) : b 1800?? 截面有效高度 h 0 h a??? C11 . 0??作用 ( 或荷載 ) 長期效應(yīng)影響系數(shù) : C21 0 . 5MlMs?????????與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù) : C31 . 0??縱向受拉鋼筋配筋率 :?0Asb h0? bfb?? ? hf?????06 . 0 8 103???? 0 . 0 2 ?00 . 0 2?if?00 . 0 0 6 ?0? 0 . 0 2?if0 . 0 0 6 o t h e r w is e??由作用 ( 或荷載 ) 短期效應(yīng)組合引起開裂截面縱向受拉鋼筋的應(yīng)力 :?ssMs106?0 . 8 7 As? h0??? ?ss1 6 8 . 4 5?最大裂縫寬度 ( m m ) : WtkC1C2? C3??ssEs?30 d?0 . 2 8 10 ??????????? Wtk0 . 1 9 8?PB 裂縫寬度滿足要求 Wtk0 . 2?if 裂縫寬度不滿足要求 o t h e r w is e??PB 裂縫寬度滿足要求 ?構(gòu)件受拉翼緣寬度 ( m m ) : bf0?? 構(gòu)件受拉翼緣高度 ( m m ) : hf0??普通鋼筋的彈性模量 : Es2 . 0 105???:縱向受拉鋼筋直徑 ( m m ) : d 25?? 縱向受拉鋼筋根數(shù) : n 34??構(gòu)件受拉區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積 ( m m 2 ) : Asn ??d2??????2???按作用 ( 或荷載 ) 長期效應(yīng)組合計(jì)算的內(nèi)力值 ( k N . m ) : Ml3434??按作用 ( 或荷載 ) 短期效應(yīng)組合計(jì)算的內(nèi)力值 ( k N . m ) : Ms3730??鋼筋表面形狀系數(shù) 山東職業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 36 抗剪驗(yàn)算 數(shù)據(jù)輸入部分： 矩形截面寬度或 T 形和 I 形截面腹板寬度 b= 1800 mm 截面有效高度 h0= 1525 mm 混凝土強(qiáng)度等級 fcu,k= C 40 剪力組合設(shè)計(jì)值 Vd= 4391 KN 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) γ 0= 1 異號彎矩影響系數(shù)α 1= 1 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù) α 2= 1 受壓翼緣影響系數(shù)α 3= 1 混凝土和箍筋共同承擔(dān)剪力的 分配系數(shù) ξ= 1 抗剪箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fsv= 280 Mpa 彎起鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fsd= 280 Mpa 構(gòu)件受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積 Ap= 0 mm2 斜截面內(nèi)同一彎起平面預(yù)應(yīng)力彎起面積 Apb= 0 mm2 構(gòu)件受拉區(qū)抗彎縱向普通鋼筋截面面積 As= mm2 計(jì)算部分： 驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度上、下限（公式適用條件）： 即 : 4391 ≤ 但 : 4391 ∴ 截面滿足規(guī)范要求 ∴ 需按計(jì)算要求設(shè)置抗剪扭鋼筋 2. 構(gòu)件配箍計(jì)算： ① 箍筋計(jì)算： 斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率： P=100ρ =100(Ap+Apb+As)/bh0= 箍筋間距： 選用抗剪箍筋肢數(shù) n= 8 選用抗剪箍筋直徑 Φ 1= 12 mm ok 根據(jù)抗剪箍筋間距計(jì)算公式可得： Sv= 165 mm ∴ 可選用 Sv= 100 mm ok ∴ 設(shè)計(jì)配箍率 ρ sv= ≥ =ρ ∴ 所配箍筋滿足最小 根據(jù)混凝土和箍筋抗剪承載力計(jì)算公式： 配箍 率 山東職業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 37 可得混凝土和箍筋所承擔(dān)的最大剪力為 Vcs= 5667 kN 可見： Vcs ≥ γ0Vd = 4391 ∴ 所配箍筋滿足抗剪要求，無須配置彎起 即： 構(gòu)件所需抗剪箍筋配筋形式為： 8Φ12@100 鋼筋 橋墩墩柱驗(yàn)算 由計(jì)算得到蓋梁下兩側(cè)橋墩內(nèi)力比內(nèi)側(cè)橋墩大，取兩側(cè)橋墩進(jìn)行驗(yàn)算。 橋墩計(jì)算內(nèi)力如下表： 蓋梁根部內(nèi)力 承載能力極限狀態(tài) 正常使用極限狀態(tài) 短期效應(yīng)組合 長期效應(yīng)組合 軸力（ kN） 彎矩（ kN*m） 1000 652 590 山東職業(yè)學(xué)院畢業(yè)論文 38 墩底截面抗壓承載力驗(yàn)算 鋼筋間距 L12 3 . 1 4 1 6??sn??? L11 0 5 . 2 4 3 6?軸向力組合設(shè)計(jì)值 ( k N ) : Nd8142?? 彎矩組合設(shè)計(jì)值 ( k M . m ) : Md1000??軸向力偏心距 ( m m ) : e0Md103?Nd?? 截面配筋率 : ?As? r2??? e01 2 2 . 8 1 9 9? ? 0 . 0 1 3 9?縱向鋼筋所在圓周的半徑 Rs 與圓截面半徑之比 :g?sr?? g 0 . 8 9 3 3?e39。01 3 5 . 3 2 7 7?e39。0? e0???軸向力對重心軸偏心距 ( m m ) :? 1 . 1 0 1 8?? 1 . 0l0i1 7 . 5?if? 39。 o t h e r w is e??? 39。 111400e0h0?l02 r???