【正文】 B2G＋EB2G－E－－－－－A3G＋EA3G－E－－－－－B3G＋E－B3G－E－－－－－－－A4G＋EA4G－E－B4G＋E－－B4G－E－－－－－－－A5G＋EA5G－EB5G＋E－－－－－B5G－E－－－－－表中的Mtc上 = Mc上/∑Mc ηc ∑Mb, Mtc下 = Mc下/∑Mc ηc ∑Mb，G為重力荷載，E地震荷載作用。 底層柱的柱底彎矩值調整如下：據抗震規(guī)范。對A柱：在G＋E組合下，MC = = KNM，在G－E組合下，MC = （－）= － KNM對B柱：在G＋E組合下，MC = = KNM，在G－E組合下，MC = （－）= － KNM 按強剪弱彎要求對柱端、梁端剪力進行調整為保證梁柱的延性，梁端及柱端的抗剪能力應大于其抗彎能力。根據抗震規(guī)范可知，框架梁端截面組合的剪力設計值應調整為：V =ηvb (Mb左＋Mb右)/Ln ＋VGb ()，上式中的VGb為梁在重力荷載代表值下按簡支梁分析所得到的梁端截面剪力設計值。（VGb = (① ＋②)Ln 梁端剪力設計值調整計算表如下：表214 梁端剪力設計值調整計算表桿件組合類別VGb(KN)Ln(m)M梁左(KNM)M梁右(KNM)ηVb(M梁左＋M梁右)/LnV(KN)左 右左 右A1B1G＋EA1B1G－EB1C1G＋EB1C1G－EA2B2G＋EA2B2G－EB2C2G＋EB2C2G－EA3B3G＋E續(xù)表214A3B3G－EB3C3G＋EB3C3G－EA4B4G＋EA4B4G－EB4C4G＋EB4C4G－EA5B5G＋EA5B5G－EB5C5G＋EB5C5G－E根據抗震規(guī)范可知，框架柱端截面組合的剪力設計值應調整為：V =ηvc (Mc上＋Mc下)/Hn ()其中， Hn為相鄰層柱的反彎點之間的距離，一般取柱高 Mc上為柱上端的彎矩值 Mc下為柱下端的彎矩值 對三級框架柱， 則柱端剪力設計值調整計算表如下：表215 柱端剪力設計值調整計算表桿件組合類別Hn (m)M柱上（KNM）M柱下（KNM）V=ηVc(M柱上＋M柱下)/Hn (KN)上端下端A0A1G＋EA0A1G－EB0B1G＋EB0B1G－EA1A2G＋EA1A2G－EB1B2G＋EB1B2G－EA2A3G＋EA2A3G－EB2B3G＋EB2B3G－EA3A4G＋EA3A4G－EB3B4G＋EB3B4G－EA4A5G＋EA4A5G－EB4B5G＋EB4B5G－E 框架內力組合為方便計算，以跨中彎矩近似的替代跨內彎矩最大值。各框架梁內力組合表見下表根據抗震規(guī)范，梁柱節(jié)點處的柱端彎矩設計值應符合下式要求∑Mc=ηc∑Mb （）式中∑Mc——節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和。 ∑Mb——節(jié)點上下梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和。 ηc——柱端彎矩增大系數 下表為梁柱節(jié)點處柱端彎矩調整計算表 表15 梁柱節(jié)點處柱端彎矩調整計算表節(jié)點組合McuMcd∑McMblMbrηc∑MbMcu’Mcd’A1|G+E|max0B1|G+E|maxA2|G+E|max0B2|G+E|maxA4|G+E|max0B4|G+E|maxA5|G+E|max000B5|G+E|max00 強剪弱彎的要求為保證梁柱的延性，梁端及柱端的抗剪能力應大于抗彎能力⑴ 據抗震規(guī)范規(guī)定：三級框架梁端截面組合的剪力設計值應按下式調整V=ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb （） 其中VGb——梁在重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值（kN）Mbl,Mbr——分別為梁左右端逆時針或順時針方向組合的彎矩設計值（kNm）ηvb——梁端剪力增大系數 下表為梁端剪力設計值調整計算表表16 梁端剪力設計值調整計算表桿件組合VGb/kNln/mMbl/kNmMbr/kNmηvb(Mbl+Mbr)V/kN左右左右A1B1|G+E|maxB1C1|G+E|max3A2B2|G+E|maxB2C2|G+E|max3A3B3|G+E|maxB3C3|G+E|max3A4B4|G+E|maxB4C4|G+E|max3A5B5|G+E|maxB5C5|G+E|max3 注: VGb=(恒+)ln/2 （）②抗震規(guī)范規(guī)定:三級框架柱的剪力設計值應按下式調整 V=ηvc(Mcb+Mct)/Hn （） 式中:Mcb,Mct分別為柱的上下端順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值 ηvc柱剪力增大系數 Hn柱凈高 下表為柱端剪力調整計算表表17 柱端剪力調整計算表桿件組合Hn/mMcb/kNmMct/kNmV=ηvc(Mcb+Mct)/Hn /kN上下A1A0|G+E|maxB1B0|G+E|maxA2A1|G+E|maxB2B1|G+E|maxA3A2|G+E|maxB3B2|G+E|maxA4A3|G+E|maxB4B3|G+E|maxA5A4|G+E|maxB5B4|G+E|max③底層柱柱底彎矩調整 根據抗震規(guī)范,三級框架底層,柱下端截面組合的彎矩設計值,。底層柱縱向鋼筋按上下端的不利情況配置 。故A柱 M==m B柱 M==m 表18 抗震承載力調整系數結構構件類別正截面承載力計算斜截面承載力計算梁偏心受壓柱各類構件及框架節(jié)點γRE ， 梁、柱截面配筋計算 梁截面設計⑴梁正截面受彎承載力計算本設計為現澆框架結構，樓板與梁澆注在一起形成T形截面梁。當承受負彎矩時，翼緣（板）受拉，由于砼在極限承載力狀態(tài)下時時帶裂縫工作，其抗拉承載力極小，盡管翼緣面積較大，但仍按梁寬為b的矩形截面計算；當承受正彎矩時，翼緣受壓，須按T形截面計算，翼緣寬度《混凝土設計規(guī)范》規(guī)定，本設計中取。① 單筋矩形截面受彎承載力計算： 計算截面抵抗矩系數：（C：） （）計算相對受壓區(qū)高度： （）如大于相對界限受壓區(qū)高度，則不能按單筋截面設計，應設計成雙筋截面梁。單筋矩形截面配筋計算： （）② Ｔ形截面受彎承載力計算過程：確定Ｔ形截面類型，若彎矩設計值 （）則Ｔ形截面為第一種類型，中和軸在翼緣內，此類Ｔ形截面可看作是梁寬為的矩形截面梁進行設計，設計過程同單筋矩形截面受彎承載力計算；若，則Ｔ形截面為第二種類型，中和軸在腹板內，第一類Ｔ形截面： 第二類Ｔ形截面： （） 若，說明梁的截面尺寸不夠，應增大截面尺寸，或改用雙筋Ｔ形截面。③ 截面設計結果必須滿足適用條件：a: x——砼等效受壓區(qū)高度——截面有效高度。b: 砼等級。Ⅱ級HRB 。%與中較大者，即。表19 梁正截面設計計算 （截面類型：①矩形單筋截面 ②T形第一類截面）樓層控制截面彎矩彎矩設計值截面類型計算配筋配筋實際配筋（mm）51②8942Φ18+2Φ16911①9082Φ16+2Φ189112②2Φ18+2Φ1691130②0002Φ18509①2Φ18+2Φ1691140②0004Φ16804①2Φ16+2Φ189005①4Φ1680441②2Φ18+2Φ16911①2Φ18+2Φ169112②2Φ18+2Φ169113②2Φ18+2Φ16911①2Φ18+2Φ169114②4Φ16804①2Φ18+2Φ169115①4Φ1680411②2Φ18+2Φ16911①2Φ18+2Φ169112②2Φ18+2Φ169113②2Φ18+2Φ16911①2Φ18+2Φ169114②4Φ16804①2Φ18+2Φ169115①4Φ16804（一）梁斜截面受剪承載力計算：在本結構中，梁主要受均布荷載作用，在斜截面受剪承載力設計時不彎起縱向鋼筋，只配箍筋。構件斜截面抗震調整系數為。斜截面受剪承載力計算過程：① 驗算截面尺寸：由截面腹板高度和截面寬度b之比判斷截面類型。本設計中 （） ② 驗算是否需要配制箍筋：若素砼梁的受剪承載力設計值，則只需按構造配筋，否則需計算配箍筋。③ 計算配