【正文】 可能導致拉刀折斷及機床過載。 70 齒距可按下列經(jīng)驗公式計算 ： 其中 ,～ ,～ 式中， L為拉削長度。 精切齒和校準齒的齒距應適當減小，約為粗切齒的～ 。 注意 :ze不宜少于 2～ 3個，否則拉削工作就不平穩(wěn)，可能發(fā)生振動，并將降低加工質(zhì)量。一般應使 ze為4～ 5個。最多不要超過 8個 . 同時參加切削工作的拉刀齒數(shù) ze可用下式計算 : ze =L／ p+1 71 六、拉刀的容屑槽 容屑槽的形狀應使切屑易于卷曲，并且其體積應寬敞地容納切屑，另外，還應保證刀齒有足夠的強度和適當?shù)闹啬チ俊? 常用的容屑槽形狀如圖 8—34所示。圖 8—34(a)為雙圓弧容屑槽，它能保證切屑很好地卷曲，容屑空間也較寬敞，適用于加工鋼料及其他塑性金屬。當齒距小于 12mm時，采用雙圓弧容屑槽效果更好。 雙圓弧容屑槽的主要尺寸可按下式確定： h=(～ )p； g=(～ )p r=(～ )h； R=(～ )p。 72 圖 8—34(b)為加長齒距型容屑槽，其底部由兩段圓弧和一段直線組成，齒距較大，有足夠的容屑空間，適用于加工深孔或孔內(nèi)有空刀槽的工件，其主要參數(shù)可按下式求出 h=(～ )p； g=(～ )p； r=。 73 圖 8—34(c)為槽底凸起的專用雙圓弧型容屑槽，在大的齒升量及高速拉削加工塑性材料時仍可很好地容屑。 在齒距及容屑槽的尺寸基本確定之后，應根據(jù)容屑情況進行校驗。即校驗容屑槽的空間能否寬敞地容納切屑。具體要求是，容屑槽的有效容積必須大于切屑體積 ,即 Vp Vc 式中 Vp——容屑槽的有效容積 Vc——切屑體積 若忽略切屑寬度方向的變形， Vp和 Vc可分別近似用他們在拉刀軸向剖面中的面積 Fp和 Fc表示，兩者的比值稱為容屑系數(shù)，以 K表示 ，即 K=Fp/ Fc 74 式中 Fp =πh 2/4 ； Fc=α f L (圖 835) 設計拉刀時容屑系數(shù) K必須很好地選擇，其大小取決于加工材料的性質(zhì)、齒升量及拉刀磨損快慢 等。容屑系數(shù)一般是通過實驗確定。一般加工鋼材時，容屑系數(shù)取為～ ，較小值用于以小的齒升量加工低合金鋼的拉 刀 。加工鑄鐵則取為 2～ 。 當容屑系數(shù) K與齒升量 α f 為已知時 ,可用下式驗算槽深 : 如能滿足上式，說明所選容屑槽可保證足夠的容屑空間 75 同理，尚可校驗容屑槽容許的最大齒升量，即 因此，當不能滿足容屑要求時，亦可考慮適當減小齒升量。 七、拉刀的分屑槽 加工韌性金屬的拉刀，在切削齒上應作有分屑槽，如圖 8—36所示。分屑槽能減小切屑的寬度，使切屑容易變形，便于卷曲，并易于從拉刀上取下。 設計分屑槽應注意 : 1)前后刀齒的分屑槽應相互錯開，其槽深應大于齒升量。 76 2)為了減少分屑槽與加工表面的摩擦，槽底后角應大于拉刀后角，如圖 8—36(b)所示；應竭力避免槽底成弧形或平行于拉刀軸線 ,圖 8—36(c)、 (d) 3)分屑槽的數(shù)目 nk應保證切屑寬度不太大 ,便于卷曲成較為緊密的切屑 ,有利于容屑 ,切屑寬度 aw一旦確定 ,即可得到分屑槽的數(shù)目 : nk=πd 0/aw 為便于測量拉刀刀齒直徑 ,分屑槽的數(shù)目一般取偶數(shù) . 4)拉刀最后 1～ 2個精切齒上 ,齒升量小 ,切屑變形小 ,可不做分屑槽 ,校準齒也可不做分屑槽 . 77 八、拉刀的齒數(shù)及其直徑 齒升量 α f選好后 ,可根據(jù)下式估算切削齒的齒數(shù) : z=A/(2α f) + (3～ 5) A——加工余量。 上述算出的齒數(shù)包括粗切、精切及過渡。 78 確切的齒數(shù)應在拉刀每個刀齒直徑排列后才能決定。 對于成形式圓孔拉刀，第一個粗切齒主要修正上道工序的毛邊，因此齒升量可取小些或為零，最后一個精切齒的直徑為校準齒的直徑。切削齒直徑應規(guī)定一定的制造公差，一般取～ ,最后一個精切齒的直徑偏差應與校準齒相同 九、拉刀的頸部 在確定拉刀頸部長度時，應考慮到拉床擋壁厚度 l2，法蘭盤突出部分 l3，頭夾與擋壁的間隙 l等，要保證拉刀第一個刀齒尚未進入工件之前，拉刀頭部能被機床夾頭夾住，以便傳遞拉力。如圖 8—37所示。因此，頸部長度應滿足下列條件 : l1 ≥l+ l2+ l3+ lwl4 79 式中 l1 ——頸部與過渡錐長度之和 (mm)； l——夾頭與擋壁間隙，一般取 5～ 20mm； l2—— 擋壁厚度，對于 L61 L6120和 L6140 型拉床分別為 60mm、 80mm和 l00mm； l3 ——法蘭盤突出厚度，通常取 30～ 40mm； lw ——工件長度 (mm)； l5 ——過渡錐長度，通常取 10mm、 15mm或 20mm； l4 ——前導部長度，一般可取。 L4= lw 頸部直徑一般等于頭部直徑或稍小 0． 3～ 1mm。 80 十、拉削力的計算及拉刀強度的檢驗 圓孔拉刀的拉削力 F可按下式計算 F=F′πDz eK1K2K3 (N) 式中 F′ ——單位長度的拉削力， 見表 8—2； D——拉刀直徑 (mm)； ze——同時工作齒數(shù)； K1,K2 , K3——分別表示前角、冷卻液及刀齒磨損程度對拉削力影響的修正系數(shù)，通常均取為 l。 表 8—2只列出了部分數(shù)據(jù)，當齒升量大于 閱其他有關資料。 81 拉削力計算出來以后，可按下式驗算拉刀的強度 式中 F——拉刀工作時的拉削力 （ N） Amin——拉刀上危險截面的面積（ mm2） [σ ]——拉刀材料的許用應力 （ MPa） 82 拉刀的危險截面一般在第一個切削齒前面的容屑槽處或是在頭部的最小截面處。 高速鋼的許用應力為 343～ 392MPa， 40Cr的許用應力為245MPa 如果經(jīng)過驗算拉力強度不夠，則應適當 減小齒升量或加大齒距的數(shù)值。 工件表面有鱗刺 在切削速度較低，齒升量較大的情況下加工塑性材料時容易產(chǎn)生。通?？刹扇∠率龃胧┘右砸种疲涸龃罄肚敖?；適當減小齒升量；降低拉削速度；采用潤滑性能好的切削液等。 第五節(jié) 拉削后工件表面常見缺陷及改進措施 83 拉削后的工件表面常會 產(chǎn)生環(huán)狀波紋 。 消除環(huán)狀波紋的措施有：合理采用不等齒距的拉刀；避免齒升量的突然變化；適當增加同時工作齒數(shù)；應保證拉刀的過渡齒、精切齒及校準齒上具有適當?shù)娜袔А? 拉削后的工件表面有 局部劃痕 。 這主要是由于拉刀刀齒有缺口或容屑槽容屑條件不好所造成的。因此，拉刀在保管及使用過程中都應特別仔細，防止刀齒產(chǎn)生缺口。另外，拉刀在使用前應清除容屑槽內(nèi)的切屑。拉刀在重磨時，應盡量保持原有的容屑槽形狀，使切屑容易卷曲，并保證有良好的容屑條件。 84 拉削后的孔徑有時會 擴大或縮小 。 孔徑擴大的原因主要是：新拉刀由于外徑取上限尺寸；拉刀重磨時外徑出現(xiàn)毛刺；有積屑瘤；拉削短工件孔壁很薄時也會出現(xiàn)孔徑擴大。重磨后的拉刀必須用油石消除毛刺，避免產(chǎn)生積屑瘤，合理選擇切削油。 拉削長度為 60mm以上的薄壁工件時，拉后會產(chǎn)生彈性恢復，以致孔徑縮??；使用磨損較大的舊拉刀，由于摩擦大溫度上升，工件冷卻后也會縮小。生產(chǎn)實踐證實，用油類切削液拉出來的孔徑要比用乳化液拉出來的孔徑稍大。因此可改用油類切削液，以改善孔徑縮小現(xiàn)象。 85