【正文】 燃燒。 提高返送效率 原設(shè)計的過熱器下部的返送裝置為倉儲式，當(dāng)飛灰量大，風(fēng)送量不均時易造成灰管堵塞，影響鍋爐的安全運行。解決細(xì)灰能暢通無阻地進入爐膛，采取了以下措施： 拆除返料倉，把灰管直接插入爐膛，新增一臺二次風(fēng)機，利用高壓風(fēng)把飛灰 直接送入爐膛?？苫鞠突夜艿亩氯麊栴}，既保證了細(xì)灰返送裝置系統(tǒng)的暢通，又降低了燃料不完全燃燒熱損失。 精心操作，保證鍋爐安全經(jīng)濟運行 循環(huán)流化床鍋爐的燃燒為沸騰燃燒，可分為揮發(fā)分燃燒和焦碳燃燒兩個階段，送入沸騰床內(nèi)的煤粒在被加熱升溫的同時，首先釋放出揮發(fā)分，這部分揮發(fā)分可迅速燃燒；另一方面，床內(nèi)固體燃燒的混合也直接關(guān)系著沸騰床內(nèi)傳熱條件，影響煤的燃燒效率。因此首先要做到： （ 1）完善與合理組織好流化床鍋爐的燃燒工況，提高飛灰的回收再利用，提高熱效率。 （ 2）及時調(diào)整鍋爐負(fù)荷，確保低溫燃燒，沸上 、中、下溫度，溫差不大于 50℃ 。 26 （ 3）保持料層厚度，保證風(fēng)室風(fēng)壓的穩(wěn)定。 （ 4）定期檢查飛灰回收系統(tǒng)是否正常工作。 通過以上改造和調(diào)節(jié)，使鍋爐燃燒效率有了很大的提高，沸上、中、下溫度衡定，鍋爐出力由改造前的 27t/h 增大到 36t/h，比改造設(shè)計的期望值 32t/h 高出 4t/h 多，在鍋爐最大負(fù)荷下中沸溫度可控制在 950℃ 以內(nèi)。三次風(fēng)安裝后，飛灰燃燼度提高，飛灰含碳量降低，燃燒效率提高，爐膛出口溫度下降到 700℃ 以下。使排煙損失ｑ4 相應(yīng)減小，穩(wěn)定、可靠的飛灰循環(huán)使飛灰含碳量明顯降低，由原來的 12 下降到 5，鍋爐熱效率提高了 8。分離器回收效率達 98 以上，煙塵排放對環(huán)境的污染也明顯減少。 通過對這八臺循環(huán)流化床鍋爐的改造效果十分顯著，為我公司制糖生產(chǎn)打下了堅實的基礎(chǔ) 。 第 三 章 循環(huán)流化床鍋爐結(jié)焦的原因分析及措施 結(jié)焦現(xiàn)象及原因 循環(huán)流化床鍋爐在運行時出現(xiàn)結(jié)焦的現(xiàn)象主要有： ⑴ CRT 顯示床溫、床壓極不均勻，燃燒極不穩(wěn)定，相關(guān)參數(shù)波動大，偏差大。⑵ 結(jié)焦初期 (局部 )料層差壓下降，結(jié)焦嚴(yán)重時，料層差壓急劇增加。⑶ 氧量快速下降，幾乎近于零。 ⑷ 爐膛負(fù)壓增大，一次風(fēng)量，風(fēng)室風(fēng)壓波動大。 ⑸ 負(fù)荷、壓力 、汽溫均下降。 ⑹ 排渣不暢，床層排渣管發(fā)生堵塞，單個或多個放渣口放不出渣或放渣中有疏松多孔燒結(jié)性 27 焦塊 (局部結(jié)焦 )； ⑺ 觀察火焰時 ,局部或大面積火焰呈現(xiàn)白色。 結(jié)焦原因分析 當(dāng)床層整體溫度低于灰渣變形溫度而由于局部超溫或低溫?zé)Y(jié)而引起的結(jié)焦稱低溫結(jié)焦，低溫焦塊是疏松的帶有許多嵌入的未燒結(jié)顆粒。床層整體溫度水平較高而流化正常時所形成的結(jié)焦現(xiàn)象稱高溫結(jié)焦，高溫焦塊表面上看基本上是熔融的，冷卻后呈深褐色并夾雜少量氣孔。運行中的床溫、床壓和流化都正常情況下出現(xiàn)的緩慢長大的焦塊稱漸進性結(jié)焦，這種結(jié)焦是 較難察覺的。爐內(nèi)結(jié)焦是由于高溫結(jié)焦、低溫結(jié)焦、漸進性結(jié)焦和油煤混燃時間較長以及流化不正常引起的結(jié)焦，不論是哪種原因引起的結(jié)焦，一旦渣塊在床料中存在并隨著時間的推移，焦塊將越來越大，造成流化困難，堵塞排渣管，最后被迫停爐。 生產(chǎn)運行中結(jié)焦可能原因分析： ⑴ 燃煤、床料熔點太低，在床溫較低水平下就可導(dǎo)致結(jié)焦。 ⑵ 流化風(fēng)量偏低，常時間流化不良。一次風(fēng)量過小，低于臨界流化風(fēng)量，物料流化不好。爐底風(fēng)壓過低，布風(fēng)板阻力較低， (一般布風(fēng)板阻力應(yīng)為整個料層阻力的 25～30％ )，布風(fēng)不均，致使?fàn)t內(nèi)流化不良，在床層 內(nèi)出現(xiàn)局部吹穿，而其它部位供風(fēng)不足，床溫偏高，物料產(chǎn)生粘結(jié)，從而形成焦塊。 ⑶ 風(fēng)帽損壞，造成布風(fēng)板布風(fēng)不均，部分料層不流化。 ⑷ 返料影響。返料風(fēng)過小造成返料器返料不正?；蚍盗掀魍蝗挥捎谀突鸩牧系乃涠氯蛞蛄喜罡叻叛h(huán)灰外泄失控等原因，返料無法正常返至爐 28 內(nèi)，造成床溫過高而結(jié)焦。若再通過加煤來維持壓力及汽溫，則床溫在返料未回爐膛及加煤的雙重作用下灰急劇上升而導(dǎo)致床上結(jié)焦。 ⑸ 床溫測量裝置故障，床溫表失準(zhǔn)，造成運行人員誤判斷或?qū)δ骋粏吸c床溫偏高束手無策。 ⑹ 運行人員對床溫監(jiān)視不嚴(yán)造成超溫。 ⑺ 壓火時操作不當(dāng) ，冷風(fēng)進入爐內(nèi)。 ⑻ 鍋爐長期超負(fù)荷運行或負(fù)荷增加過快，操作不當(dāng)。 ⑼ 啟爐時料層過簿或過厚。 ⑽ 爐內(nèi)澆注料大面積塌落，造成局部流化不良，過熱而結(jié)焦。 ⑾ 運行過程中由于給煤機運行不正常，給煤量測量不準(zhǔn)而給煤過多，造成床層局部超溫。 ⑿ 鍋爐運行中，長時間風(fēng)、煤配比不當(dāng)，過量給煤。 防止結(jié)焦的技術(shù)措施 目前，循環(huán)流化床鍋爐結(jié)焦已是一個最為普遍的且是比較嚴(yán)重的問題。處理不好勢必嚴(yán)重影響鍋爐的安全 經(jīng)濟 運行，也影 響到循環(huán)流化床鍋爐的進一步 發(fā)展 與應(yīng)用。因此對循環(huán)流化床鍋爐結(jié)焦原因的分析并提出解決辦法，會不斷提高大型 CFB 鍋爐穩(wěn)定運行水平。 首先，一定要保證良好而穩(wěn)定的入爐煤質(zhì)，特別是粒度、細(xì)度、矸石、熔點等指標(biāo)一定要嚴(yán)格控制。點火前一定要認(rèn)真做好流化試驗，就地觀察底料流化情況及厚度，確保合格。良好的爐內(nèi)空氣動力場，可有效控制旋風(fēng)分離器的二次燃燒，避免燃燒室、旋風(fēng)分離器、回料器的超溫結(jié)焦。 其次，對 CFB 鍋爐應(yīng)盡量 縮短啟動時間，否則油煤混燒時間過長，調(diào)整不當(dāng)極易發(fā)生結(jié)焦，尤其投煤初期煤油混燒階段，大量的 29 煤投到爐內(nèi)不能完全燃燒，很容易和未燃的油粘在一起形成局部高溫結(jié)焦。點火初期當(dāng)床溫達到投煤溫度時，應(yīng)立即投煤，燃燒穩(wěn)定后果斷斷油，包括在事故處理過程中，及時地斷油，使煤油混燃時間縮短，防止結(jié)焦。開始投煤量較大會出現(xiàn)床溫飛升的現(xiàn)象，啟爐時點動給煤的時間較長會造成可燃物的積累從而引起爆燃現(xiàn)象，對揮發(fā)份較低煤的點火及運行過程應(yīng)十分注意可燃成分的積累以免造成爆燃現(xiàn)象，剛開始投煤時，不得過快過猛，遵循少量間斷的原則，先單臺給煤機點動少量給煤等確認(rèn)爐膛氧量下降、床溫上升才可再次并逐漸延長點動給煤時間、增加給煤量。在 700℃ 以前，最好采用點動給煤，禁止連續(xù)給煤，投煤時機可參照氧量的變化進行，在 750℃ 以前，投煤量一定不能超過 15t／ h。 同時，為保證安全穩(wěn)定運行，應(yīng)在點火過程中保證布風(fēng)均勻性，并注意在點火過程后期適時排渣。避免低溫結(jié)焦，最好的辦法是保證易發(fā)地帶流化良好，顆?；旌涎杆倬鶆蚧蛱幱谡５牧骰癄顟B(tài)，這樣溫度均勻，可防止結(jié)焦。 最后，嚴(yán)格執(zhí)行各廠家的運行規(guī)程，確保回料羅茨鼓風(fēng)機設(shè)備安全運行。避免回料閥內(nèi)因局部死區(qū) 而出現(xiàn)結(jié)渣的現(xiàn)象。回料閥的充氣量應(yīng)嚴(yán)格控制在 1％的鍋爐總風(fēng)量之內(nèi)，以防止未燃碳粒在局部區(qū)域復(fù)燃，避免回料閥內(nèi)結(jié)渣。 循環(huán)流化床鍋爐結(jié)焦有著設(shè)計、制造和運行等多方面的主客觀原因。設(shè)計、制造單位，還應(yīng)進行質(zhì)量回訪， 總結(jié) 經(jīng)驗，力求不斷完善設(shè)計，解決結(jié)構(gòu)隱患，優(yōu)化整體設(shè)計。對于運行檢修人員需應(yīng)努力提高大型 30 循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)的理論水平，同時多借鑒同類機組的運行經(jīng)驗，分析產(chǎn)生結(jié)焦的原因，執(zhí)行各項防止結(jié)焦的技術(shù)措施，在實踐中不斷積累操作經(jīng) 驗。如此，循環(huán)流化床鍋爐的結(jié)焦還是可以控制和防范的。 結(jié)論 循環(huán)流化床鍋爐由于環(huán)保性能好，以成為火力發(fā)電廠和 工業(yè) 鍋爐領(lǐng)域的熱點，目前，國內(nèi)的循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)正在向更大容量方向發(fā)展。但是，很多循環(huán)流化床鍋爐都不同程度存在出力不足、運行周期短、灰渣不完全燃燒損失高、排煙損失大等問題，出現(xiàn)這些問題除設(shè)計不當(dāng)外，還有運行方式不合理所致，可以通過優(yōu)化調(diào)整改善其運行性能。 總結(jié) 循環(huán)流化床鍋爐在許多單位最長 運行周期已達 3000小時左右，該爐型再經(jīng)過一段時間防磨治理，在目前防磨治理的基礎(chǔ)上，思想再開闊一些，對磨損原因和機理的探索再認(rèn)真一些，防范措施、治理力度再加強一些、磨損這一頑癥一定能相應(yīng)治理的更好，其連續(xù)運行時間還將延長，達到或超過 3500 小時沒問題。循環(huán)流化床鍋爐這個新產(chǎn)品一定能在全國的發(fā)電和供熱等各項事業(yè)中發(fā)揮出更大作用，一定能以它的獨特優(yōu)點逐漸取代目前市場上正在運行的其他任何爐型，一定能為社會和各 企業(yè) 發(fā)揮出他的重大 經(jīng)濟效益、社會效益和環(huán)保效益，為緩解煤炭緊張局勢做出貢獻。 參考文獻 王琳 。王勇 。循環(huán)硫化床鍋爐的原理及發(fā)展趨勢 [A]。全國供 31 熱行業(yè)熱源技術(shù)研討會論文集 [C]。2021 年 程良梅 。Rijke 管型自激式脈動流化床燃燒、脫硫和干燥特性實驗研究 [D]。浙江大學(xué) 。2021 年 李軍 ,李蔭堂 。CFB 鍋爐物料循環(huán)實現(xiàn)的條件 [J]。動力工程 。2021 年 01 期 馬海良 ,鮑棟文 ,阮奕紹 。提高 循環(huán)流化床鍋爐燃燒效率 的途徑 [J]。鍋爐技術(shù) 。1980 年 Z1 期