【正文】 。首先，當燃料發(fā)熱量改變時，床內(nèi)熱平衡的改變將影響床溫，這不僅會影響燃燒、傳熱和負荷，也會影響排放量。煤種的影響還涉及密相區(qū)燃燒份額。燃料發(fā)熱量越高，理論燃燒溫度也越高。則對給定的床層受熱面積和密相區(qū)燃燒份額，床溫就越高。同理，埋管布置得越多，或密相區(qū)燃燒份額越低，則運行床溫越低。對鼓泡床而言，床內(nèi)燃燒份額可高達０。８以上，因此往往需要很多的埋管受熱面來降低床溫，減少結(jié)焦的可能；但循環(huán)床鍋爐可以較為方便地降低密相區(qū)燃燒份額至0。5－0。7之間，因此很多循環(huán)硫化床鍋爐并無埋管，密相區(qū)內(nèi)燃燒放熱則主要用于加熱燃燒產(chǎn)物，燃用揮發(fā)份越高的煤種，如煙煤，爐膛出口溫度就越高，煤中的固定碳含量及揮發(fā)分之比也被認為是影響燃燒效率的重要因素。另一方面，煤中灰分對循環(huán)床的運行性能具有重要的影響?；曳衷礁邥r投煤量也越大。不僅如此，灰分對運行的影響還可以從分離和反料方面來分析。與此同時，煤中灰分還影響飛灰濃度，從而影響分離效率和受熱面的磨損。此外，一般而言，揮發(fā)分高的煤比揮發(fā)分低的煤更有利于達到很高的燃燒效率。二、給煤粒度和水分的影響對一定的運行風速、給料量及床溫粒度決定了顆粒在床內(nèi)的行為。燃燒和脫胎換骨硫效果都受粒度影響。小顆粒的反應(yīng)速度通常大于大顆粒的，然而其停留時間卻較短，因此人們設(shè)想，是否存某一最佳的粒徑分布以在二者之間找到平衡。由于分離效率對術(shù)內(nèi)存料粒度分布的影響，因此給料粒度的影響在數(shù)學(xué)處理上相當復(fù)雜。由于給料入爐后到歷經(jīng)磨損、破碎和化學(xué)反應(yīng)，會使粒徑減小，故給料與床料的粒度不同，給料粒度分布不能用來預(yù)測分離器的他離效率。給料粒度分布對運行影響的具體表現(xiàn)為，給料粒度過大，則飛出床層顆粒量減少，這使鍋爐往往不能維持正常的返料量，造成鍋爐出力不夠；另一方面，大塊給料還是造成結(jié)焦的首要原因。粒度對傳熱的影響也很明顯。一般小顆粒的外部傳熱系數(shù)比大顆粒的大，小顆粒床對埋管和水冷壁的傳熱系數(shù)高于大顆粒床。對常壓鼓泡床和中低倍率循環(huán)術(shù)鍋爐，給料粒度越小則床層膨脹越大，這意味著更多管子沉浸于床內(nèi)，使埋管的總平均傳熱系數(shù)增加。粒度對燃燒效率的影響可從這樣的角度來分析；對于循環(huán)流化床鍋爐，在給料粒度分布和密度一定時，能夠飛出床層參加物料的顆粒尺寸由運行風速決定，這樣，始終停留在床內(nèi)的大顆粒的燃燒率將由床溫和氧濃度決定，而小顆粒的燃燒效率則由分離效率等因素決定。提高燃燒效率在于提高那些一次通過爐膛時沒燒盡，而循環(huán)，而循環(huán)次數(shù)又不多的顆粒的燃盡度．燃料水分與粘著性有很大關(guān)系．水分在8%以下時,其本上相當于干料。而水分超過10%時,粘著性會有較大增長。在水分超過12%時,粘著性很大,堆積角也很大,這時,煤斗傾角要大于800 ,用常規(guī)方法給料很容易導(dǎo)致碎煤機和給料機中的堵塞.水分造成的排煙損失與給料水分成正比,可用式:q5,m=MI*100/Qgw來表示,式中:M為燃料水分,如果考慮脫胎換骨硫劑的水分,可將單位質(zhì)量燃料所需脫硫劑中的水分加權(quán)后與燃料水分相加。I為排煙溫度下的蒸汽焓值與常溫下焓值之差。 Qgw為燃料的高位發(fā)熱量.,由于蒸汽所吸收的汽化潛熱增加,床溫將有可觀下降,但水分的存在對燃燒效率沒出息不利影響,因為水分可以同時促進揮發(fā)分析出和焦炭燃燒,而扣除添加水分造成的排煙熱損失后,總的鍋爐效率的變化取決于水分總量和采用的燃燒方式.三、過量空氣系數(shù)變化的影響在一定的范圍內(nèi)，提高過量 空氣系數(shù)可改善燃燒效率，無論對鼓泡床都是如此，因為燃燒區(qū)域氧濃度的提高增加了燃燒速率，；過量空氣系數(shù)很高時，將導(dǎo)致床溫下降。有證據(jù)表明，,灰渣含碳量成下降趨勢,%提高到10%時,燃燒效率始終在較高的水平上.分段燃燒的主要目的被認為是降低氣體污染物排放,這是因為隨著二次風率的增加,則燃燒效率也越高,只是對于不同煤種,二次風率提高時,燃燒效率下降得越少.四流化風速變化的影響流化風速是循環(huán)床運行的控制變量之一,至少在一定范圍內(nèi),一是隨著風速增加,風速越大,床內(nèi)顆粒運動更加激烈,對有坦管的床層,風速增加還意味著將有更多的坦管面積浸沒在密相床層內(nèi),隨著風速的增加,爐膛熱流密度單調(diào)增加.就風速對燃燒效率的影響,通?？梢哉J為,隨著表觀風速增加,床溫降低,但燃燒效率僅有微弱的降低趨勢,可以認為風速對燃燒效率沒有性影響.,隨著風速的增加,更多的顆粒被拋向床層上方,改變了爐內(nèi)顆粒濃度分布,對于給定的床料粒度,風速決定了循環(huán)物料的上限。另一個作用是用調(diào)節(jié)床溫,小風速運行的床層溫度將更容易保持在適宜的水平,而不致造成很快的熄滅.不同風速下,返料溫度與分離器入口溫度音質(zhì)差值可達到50℃,而高負荷時一般不超過35℃.五、循環(huán)倍率變化的影響循環(huán)床燃燒技術(shù)對鼓泡床的優(yōu)勢之一是固體物料循環(huán)延長細顆粒的停留時間，提高了燃燒效率隨著循環(huán)倍率的增加而增加，這在該倍率處于05的范圍內(nèi)尤為明顯。盡管如此，單就能量平衡而言，增加循環(huán)倍率并不總是經(jīng)濟的，因為提高循環(huán)售率的同時增加了風機電耗。燃燒效率的提高是有限度的，而提升循環(huán)物料所付出的功卻與循環(huán)倍率成正比。這意味著，鍋爐系統(tǒng)存在一個能量最優(yōu)倍率，超過該范圍一味提高循環(huán)倍率并不總是經(jīng)濟的。當然，這一問題還需從多個方面來考察。另一方面，循環(huán)倍率還影響到密相區(qū)與懸浮空間燃燒份額的分配。提高循環(huán)倍率可以借助懸浮空間顆粒濃度的增加，而使爐膛上部燃燒份額得以增加，這樣可以大大減輕在密相區(qū)布置埋管的壓力。某些研究表明，爐膛上部的燃燒份額可能高達50%。事實上，很多高倍率循環(huán)床鍋爐是沒有埋管受熱面的，這無疑是、有助于將燃燒與傳熱分離，從而有利于運行控制。隨著循環(huán)倍率的提高，爐膛內(nèi)的傳熱將大大改善，這樣可以節(jié)省受熱面。循環(huán)倍率對爐膛內(nèi)，尤其是懸浮空間的顆粒濃度有生大影響，隨著顆粒濃度的增加，水冷壁的以流和輻射換熱系數(shù)都將增加。物料循環(huán)作為調(diào)節(jié)負荷床溫的手段也被廣泛應(yīng)用。但是，受熱面的磨損也將加劇，因為磨損量基本與灰濃度成正比關(guān)系。綜合考慮各種因素可以定性地給出一個最優(yōu)循環(huán)倍率范圍。六、靜止床高與床層膨脹的影響床層膨脹將增加傳熱量。對同樣的床溫，靜止料層高度增加時，埋管受熱面積和平均傳熱系數(shù)都將增加；而對相同的靜止料層高度，床溫越高，則傳熱溫差和傳熱量都單調(diào)上升。在實際運行中，床層膨脹不僅與風速有關(guān)，而且與給料粒度有關(guān)。給料平均粒度越小，床層膨脹特性越好。運行床高一般通過高速放渣頻率和放渣量來控制。那么，實際運行中床高降低時，床溫是否能維持不變？來自小容量循環(huán)流化床鍋爐的運行數(shù)據(jù)表明，在投煤量一定時，如果高度降低到某一臨界高度以下，則床溫開始上升。這上臨界高度就是埋管傳熱高度，即埋管受熱面開始暴露的高度。這種變化顯然有助于獲得更高的降負荷率，因為在極低負荷上，可以通過降低床高來維持床溫的較高水平，至少對中小容量循環(huán)床鍋爐情況如此。但在TVA和160MW循環(huán)床機組上，床層高度降低時，床溫沒有升高，恰恰相反，床溫降低了。與此同時，爐膛出口溫度卻升高了。這種現(xiàn)象被歸結(jié)于密相區(qū)燃燒份額的下降和懸浮空間燃燒放熱的增加，南昌爐膛出口氧濃度的上升則表明床層高度淺時，燃燒效率下降了。大容量機組與小型循環(huán)床鍋爐的這一差異主要來自大型化，當然也與埋管的結(jié)構(gòu)設(shè)計有關(guān)。七、床溫的影響床溫是運行中的控制變量之一。循環(huán)流化床的運行溫度一般在800℃～1000℃范圍內(nèi)。這樣就能大保證很這幾年來燃燒效率的同時，降低煙氣污染物的排放理。床溫對燃燒的影響從不完全燃燒損失的實測數(shù)據(jù)看出。隨著運行床溫升高，機械不完全燃燒損失在低溫段略有減少，但隨著負荷的增加，床溫增加，機械不完全燃燒損失亦有所增加；化學(xué)不完全燃燒損失一般地隨床溫升高而降低，故CO排放量也降低。然而總的看來，床溫對燃燒效率的影響在相當寬的范圍內(nèi)并不明顯，除非是床溫過低時才能看到較為明顯的下降。而床溫過高可能帶來其他運行問題。床溫對傳熱的影響是十分明顯的。提高運行溫度可以大大提高傳熱系數(shù)，這被歸結(jié)為輻射換熱的增強和物性的變化。八、負荷變化時各種參數(shù)的變化負荷變化時，由于給煤量和空氣量都隨之變化，必然導(dǎo)致其他運行參數(shù)的改變。以自滿負荷下降為例，負荷下降時，床溫和流化風速也都隨之下降，這一趨勢對大小容量的機組都是相同的，而下降的幅度取決于許多設(shè)計和運行因素，如埋管幾何結(jié)構(gòu)和床高。降負荷運行時，在一定范圍內(nèi)燃燒效率可以保持基本不變，但在很低負荷下運行時，由于床溫下降較多，物料循環(huán)停止，燃燒效率會大大降低。負荷上升時，布袋除塵器下灰的含碳量有所增加。與此同時，降負荷運行時，爐膛內(nèi)，尤其是懸浮空間的顆粒濃度和爐膛上部燃燒份額都下降，并向鼓泡床的運行工況接近。床內(nèi)顆粒濃度的下降又進一步使水冷壁熱流密度也將下降，從而對傳熱造成影響。通常，旋風分離器的分離效率隨入口顆粒 濃度的下降而降低，這樣，負荷下降時，分離效率的下降又反進來使懸浮顆粒濃度和循環(huán)倍率難經(jīng)維持，爐膛總體傳熱系數(shù)下降。但密相區(qū)燃燒份額卻因循環(huán)倍率的下了而在于所升高，這在某種程度上減緩了床溫的降低，因此循環(huán)床鍋爐可以達到很低負荷下的穩(wěn)定運行。變負荷運行時，由于傳熱系數(shù)的變化，給維持過熱汽溫帶來了一些問題。在沒有煙氣再循環(huán)的情況下，由于投煤量的下降造成的煙速下降是無法彌補的，這使對流受熱面的吸熱量大大下降，但由于循環(huán)流化床鍋爐維持床溫的能力較強，過熱汽溫在很大的負荷變化范圍內(nèi)仍得以維持，這正是循環(huán)床的優(yōu)越性的體現(xiàn)。循環(huán)床鍋爐降負荷運行時，機組熱耗上升。隨著負荷的降低，引風機的負壓上升，同時各對流受熱面處的負壓水平都有所增大。盡管風機電耗阻礙負荷的增加而增加，但總的廠用電耗卻降低了，因此，滿負荷運行時可以達到更高的經(jīng)濟水平。九、其他因素的影響某些設(shè)計因素和非正常工況對運行的影響。首先，在設(shè)計受熱面時，考慮床溫的合理運行范圍，應(yīng)對埋管受熱面的返料溫度作出一定的限制。實際埋管受熱面積在密相區(qū)和飛濺區(qū)的分配取決于運行床高和流體動力物性，而返料溫度也受致電負荷變化（風速變化）的影響。因此，不能將二者簡單地作為只與設(shè)計有關(guān)的運行中的不變量來考慮。返料溫度升高時，爐膛下部和豎井內(nèi)的吸熱量份額增加，過熱器吸熱量增加，而爐頂對流受熱面吸熱份額降低。對有外置換熱器的鍋爐，調(diào)節(jié)外置換熱器冷熱兩室的物料流量可以方便地調(diào)節(jié)返料溫度和床溫，這也是外置換熱器在大型化時的優(yōu)勢之一。由于事故斷煤或給煤量波動造成的床溫變化在很大程度上取決于床層蓄熱量和運行風速，因此，循環(huán)床運行時，若床層太薄，不僅床溫偏低，而且難以應(yīng)付給煤量的較大波動。而后者在煤中水分較高，顆粒較大時是難免的。同樣，負荷變化時給煤躍階變化對床溫的影響也值得運行人員重視。分析床層局部結(jié)焦對運行的影響，有助于了解結(jié)焦時就當采取的運行措施。由于結(jié)焦的直接原因是床層局部的或整體的超溫，因此初其他隨著床內(nèi)溫度分布的不均勻化，床內(nèi)的流動動力物性遭到破壞，流化工況惡化使結(jié)焦區(qū)域阻力增加，風冷卻愈加不足，局部溫度更高，引起焦塊長大；而在其他部分床面，冷卻風量增加，局部溫度更低，并形成惡性循環(huán)，直至大面積熄火。為此，應(yīng)嚴格按照有關(guān)運行規(guī)程，采取相應(yīng)措施予以