【正文】 各段的床溫、煙溫、料溫來做到。如果這樣仍不能使泫化情況好轉(zhuǎn)，則可以停爐，檢查是否有風(fēng)帽堵塞、結(jié)焦或大塊存積情況。有條件的用戶這可以經(jīng)常監(jiān)測SO2和NOX排入水平，為此除了檢查燃料系統(tǒng)的運(yùn)轉(zhuǎn)外，這應(yīng)檢查石灰石給料系統(tǒng)的運(yùn)轉(zhuǎn)情況，看是否有堵塞、搭橋現(xiàn)象。如有異常，應(yīng)首先檢查測壓管路是否堵塞，儀表指針是否卡死或有其它機(jī)械電子故障。要經(jīng)常檢查水位表計的工作情況，確保就地水位與遙測水位讀數(shù)一致，并防止讀數(shù)失真。在鍋爐 運(yùn)行是，水冷壁下聯(lián)箱上的排污空不可用來放水，國為這樣可會影響水循環(huán)的安全性。鍋爐吹灰的目的是防止受熱面積灰。排煙溫度升高表明對流受熱面有較多飛灰沉積，需要吹灰。運(yùn)行人員必須熟悉煤種特性，并在吹灰成本和吹灰后鍋爐效率的提高之間進(jìn)行比較，有時吹灰頻度可高達(dá)每班一次，有時則每周才一次。進(jìn)行機(jī)組動態(tài)響應(yīng)試驗(yàn)的目的是確定制約負(fù)荷變速度的各種因素，特別是鍋爐厚重的耐火層和床料熱容量報可能影響。當(dāng)控制系統(tǒng)的的負(fù)荷參數(shù)到新的值后，發(fā)電機(jī)的輸出、汽輪機(jī)負(fù)荷調(diào)節(jié)器和名主要閥門開度，以及鍋爐燃料量、空氣量都開始響應(yīng)，并最終穩(wěn)定在新的負(fù)荷所以應(yīng)的值上，而主蒸汽節(jié)流壓力則要求基本不變，省煤器段煙所的氧濃度也維持在給定的水平上。為補(bǔ)償節(jié)流壓力的下降，鍋爐燃燒的風(fēng)量應(yīng)當(dāng)增加，反之，當(dāng)突然甩負(fù)荷時，各參數(shù)將以相反的方向變化。為防止管子超溫，控制系統(tǒng)有時也增設(shè)過熱器噴水量的邏輯控制。負(fù)荷突然變化時，SONOⅹ排放量，抽氣壓力等也會出現(xiàn)暫時波致力，并最終趨于穩(wěn)定。通常，循環(huán)床的負(fù)荷調(diào)節(jié)靈敏度較好，可與燃油爐媲美。在負(fù)荷上升時，投煤量和風(fēng)量都應(yīng)增加，如總的過量空氣系數(shù)及一二次風(fēng)比不變，則預(yù)期密相區(qū)和爐膛出口將稍有變化，但變化最大的是各段煙速及床層內(nèi)的顆粒濃度。對有外置式換熱器的循環(huán)床鍋爐，負(fù)荷增加時，外置換熱器的熱負(fù)荷也會增加，最高可達(dá)鍋爐熱負(fù)荷的25%～30%。三、壓火及壓火后的再啟動壓火是一種正常停爐方式，一般用于鍋爐按計劃還要在若干小時內(nèi)再啟動的情況。壓火時間一般為數(shù)小時至一二十小不等，與鍋爐本身性能有關(guān)。壓火操作之前，應(yīng)先將鍋爐負(fù)荷降至最低負(fù)荷。一般可根據(jù)床溫下降程度及氧量讀數(shù)來完成上述操作。注意，在正常運(yùn)行時，床料中的殘留碳含量不超過3%，因此在切斷主燃料后，由于床溫尚很高，剩余的碳在幾分鐘內(nèi)即可消耗完。試驗(yàn)表明，燃料入爐后很短時間就有揮發(fā)分析出，切斷給煤與關(guān)掉風(fēng)機(jī)之間的短時間延遲，加上風(fēng)機(jī)停機(jī)所需的時間，就足以從床上吹凈存留的揮發(fā)分氣體。實(shí)踐表明，床溫為760℃以上時，可直接開始給煤，而床溫低于480℃時，則必須投入油槍加熱床層。五、循環(huán)流化床的運(yùn)行監(jiān)測、保護(hù)和自動控制為確保循環(huán)流化床鍋爐的安全運(yùn)行，應(yīng)重點(diǎn)考慮如下方面的保護(hù)方案：爐膛監(jiān)測常規(guī)煤粉爐目前主要采用光學(xué)火焰監(jiān)測裝置。常規(guī)煤粉燃燒裝置會形成典型的火焰，而循環(huán)流化床內(nèi)卻看不見有歸屬于某個燃燒器的火焰。為此許多循環(huán)床鍋爐采用溫度檢測方式進(jìn)行爐膛監(jiān)測。根據(jù)美國防火協(xié)會有關(guān)流化床鍋爐運(yùn)行的安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，燃燒控制系統(tǒng)主要是根據(jù)負(fù)荷維持向爐膛輸送的燃料量和風(fēng)量，同時，系統(tǒng)應(yīng)控制向爐膛的輸入量及它們相應(yīng)的變化速率，以便在機(jī)組的受控運(yùn)行范圍內(nèi)，維持連續(xù)穩(wěn)定所需的過量空氣系數(shù)，防止其超過正常范圍。主燃料跳閘（MFT）系統(tǒng)循環(huán)流化床鍋爐與鼓泡床鍋爐的跳閘原則基本上是一致的，主燃料的閘應(yīng)該是根據(jù)確保床溫足夠高，使入爐燃料能穩(wěn)定著火燃燒來判斷。此外，在下列情況之一發(fā)生時，即應(yīng)緊急停爐——實(shí)行強(qiáng)制性燃料跳閘。主燃料跳閘后，應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場情況決定是否關(guān)停風(fēng)機(jī)。有些不良運(yùn)行狀態(tài)，如給煤速度波動、或固體燃料品質(zhì)、水分變化而造成床溫波動時，可不必實(shí)施主燃料跳閘，而可通過輔助油槍等維持運(yùn)行。因風(fēng)機(jī)壓頭遠(yuǎn)高于煤粉爐，故需對爐膛及煙風(fēng)道進(jìn)行正壓、負(fù)壓保護(hù)措施。聯(lián)鎖聯(lián)鎖系統(tǒng)的基本要求是保障運(yùn)行人員和設(shè)備免受傷害和破壞，其功能是在裝置接近到不合理的或不穩(wěn)定的運(yùn)行狀態(tài)時，依靠預(yù)設(shè)順序限定該裝置的動作，或是驅(qū)動跳閘設(shè)備產(chǎn)生一個跳閘動作。在引風(fēng)機(jī)后面的即閉式擋板維持開啟位置的同時，開完風(fēng)機(jī)導(dǎo)向擋板，在引風(fēng)機(jī)惰走作用下爐膛減壓。為此，在引風(fēng)機(jī)后面安裝了即閉式擋板，其關(guān)閉時間為2S。吹掃和啟動循環(huán)鍋爐冷態(tài)啟動之前必須進(jìn)行吹掃。吹掃時應(yīng)使足夠的風(fēng)量進(jìn)入爐膛，將可燃?xì)怏w從爐膛帶出，同時要防止一切燃料入爐。爐膛煙道吹掃時，應(yīng)開啟包括EHE風(fēng)機(jī)和返料器風(fēng)機(jī)在內(nèi)的全部風(fēng)機(jī)。吹掃結(jié)束后，即可投入預(yù)燃器，交流化燃燒室爐襯加熱到運(yùn)行溫度。預(yù)熱器的火焰由其所對應(yīng)的紅外火焰監(jiān)測器監(jiān)視。點(diǎn)火助燃油槍的投用條件規(guī)定為布風(fēng)板上3m處床溫降到550℃。由此刻起，便只能通過氧量和溫度進(jìn)行爐膛監(jiān)視。蒸氣壓力控制系統(tǒng)由蒸氣壓力定值控制機(jī)能和根據(jù)輸出進(jìn)行負(fù)荷分配的演算機(jī)能構(gòu)成。汽壓定值控制與常規(guī)鍋爐的相同，由蒸汽流量給一個超前信號，作為控制系數(shù)的自動補(bǔ)償。對自然滑壓、受控滑壓和定壓運(yùn)行三種運(yùn)行方式，汽溫調(diào)節(jié)的方式有所不同。床溫及給煤控制系統(tǒng)從負(fù)荷指令中取得床溫、給煤及補(bǔ)充床料或脫硫劑給料量的目標(biāo)值，大多數(shù)情況下，還應(yīng)與空氣量控制系統(tǒng)聯(lián)動。除調(diào)節(jié)給煤量和空氣量外，返料量的調(diào)節(jié)也是床溫調(diào)節(jié)的手段?？傦L(fēng)量由實(shí)際燃料量得出理論空氣量的下限，再乘以過量空氣系數(shù)給出目標(biāo)值。實(shí)際運(yùn)行中，過?？諝饬渴歉鶕?jù)運(yùn)行方式給出的曲線按負(fù)荷調(diào)節(jié)的，對低負(fù)荷運(yùn)行還受風(fēng)機(jī)最低負(fù)荷限制。15～1。6～1。通風(fēng)控制系統(tǒng)根據(jù)鍋爐阻力和壓力控制點(diǎn)處壓力信號調(diào)節(jié)引風(fēng)機(jī)風(fēng)門開度。對有再熱器的循環(huán)鍋爐，再熱蒸溫度的調(diào)節(jié)可以有這樣一些方法，最常見的仍是噴水減溫；調(diào)節(jié)一二次風(fēng)配比也是一種有效的方法，當(dāng)二次風(fēng)率變化時，密相區(qū)燃燒份額也將變化，從而改變爐膛出口煙溫；改變返料也可起到這樣的效果。芬蘭塞納約吉的299MW（熱）Pyroflow機(jī)組，美國夏威夷的240MW （熱）Pyroflow機(jī)組，則以一級噴水減溫來調(diào)節(jié)再熱器。參數(shù)變化對循環(huán)流化床運(yùn)行的影響一、煤種變化的影響煤種的變化主要指發(fā)熱量和灰分、揮發(fā)分的變化，循環(huán)床鍋爐燃燒技術(shù)總體而言具有廣泛的煤種適應(yīng)性，但對給定的一臺循環(huán)床鍋爐，并不能燃用所有的煤種。煤種的影響還涉及密相區(qū)燃燒份額。則對給定的床層受熱面積和密相區(qū)燃燒份額，床溫就越高。對鼓泡床而言，床內(nèi)燃燒份額可高達(dá)０。5－0。另一方面，煤中灰分對循環(huán)床的運(yùn)行性能具有重要的影響。不僅如此，灰分對運(yùn)行的影響還可以從分離和反料方面來分析。此外，一般而言，揮發(fā)分高的煤比揮發(fā)分低的煤更有利于達(dá)到很高的燃燒效率。燃燒和脫胎換骨硫效果都受粒度影響。由于分離效率對術(shù)內(nèi)存料粒度分布的影響，因此給料粒度的影響在數(shù)學(xué)處理上相當(dāng)復(fù)雜。給料粒度分布對運(yùn)行影響的具體表現(xiàn)為，給料粒度過大，則飛出床層顆粒量減少，這使鍋爐往往不能維持正常的返料量，造成鍋爐出力不夠；另一方面，大塊給料還是造成結(jié)焦的首要原因。一般小顆粒的外部傳熱系數(shù)比大顆粒的大，小顆粒床對埋管和水冷壁的傳熱系數(shù)高于大顆粒床。粒度對燃燒效率的影響可從這樣的角度來分析；對于循環(huán)流化床鍋爐，在給料粒度分布和密度一定時，能夠飛出床層參加物料的顆粒尺寸由運(yùn)行風(fēng)速決定，這樣，始終停留在床內(nèi)的大顆粒的燃燒率將由床溫和氧濃度決定，而小顆粒的燃燒效率則由分離效率等因素決定。而水分超過10%時,粘著性會有較大增長。I為排煙溫度下的蒸汽焓值與常溫下焓值之差。有證據(jù)表明，,灰渣含碳量成下降趨勢,%提高到10%時,燃燒效率始終在較高的水平上.分段燃燒的主要目的被認(rèn)為是降低氣體污染物排放,這是因?yàn)殡S著二次風(fēng)率的增加,則燃燒效率也越高,只是對于不同煤種,二次風(fēng)率提高時,燃燒效率下降得越少.四流化風(fēng)速變化的影響流化風(fēng)速是循環(huán)床運(yùn)行的控制變量之一,至少在一定范圍內(nèi),一是隨著風(fēng)速增加,風(fēng)速越大,床內(nèi)顆粒運(yùn)動更加激烈,對有坦管的床層,風(fēng)速增加還意味著將有更多的坦管面積浸沒在密相床層內(nèi),隨著風(fēng)速的增加,爐膛熱流密度單調(diào)增加.就風(fēng)速對燃燒效率的影響,通?？梢哉J(rèn)為,隨著表觀風(fēng)速增加,床溫降低,但燃燒效率僅有微弱的降低趨勢,可以認(rèn)為風(fēng)速對燃燒效率沒有性影響.,隨著風(fēng)速的增加,更多的顆粒被拋向床層上方,改變了爐內(nèi)顆粒濃度分布,對于給定的床料粒度,風(fēng)速決定了循環(huán)物料的上限。盡管如此，單就能量平衡而言，增加循環(huán)倍率并不總是經(jīng)濟(jì)的，因?yàn)樘岣哐h(huán)售率的同時增加了風(fēng)機(jī)電耗。這意味著，鍋爐系統(tǒng)存在一個能量最優(yōu)倍率，超過該范圍一味提高循環(huán)倍率并不總是經(jīng)濟(jì)的。另一方面，循環(huán)倍率還影響到密相區(qū)與懸浮空間燃燒份額的分配。某些研究表明，爐膛上部的燃燒份額可能高達(dá)50%。隨著循環(huán)倍率的提高，爐膛內(nèi)的傳熱將大大改善，這樣可以節(jié)省受熱面。物料循環(huán)作為調(diào)節(jié)負(fù)荷床溫的手段也被廣泛應(yīng)用。綜合考慮各種因素可以定性地給出一個最優(yōu)循環(huán)倍率范圍。對同樣的床溫，靜止料層高度增加時，埋管受熱面積和平均傳熱系數(shù)都將增加；而對相同的靜止料層高度，床溫越高，則傳熱溫差和傳熱量都單調(diào)上升。給料平均粒度越小，床層膨脹特性越好。那么，實(shí)際運(yùn)行中床高降低時，床溫是否能維持不變？來自小容量循環(huán)流化床鍋爐的運(yùn)行數(shù)據(jù)表明，在投煤量一定時，如果高度降低到某一臨界高度以下，則床溫開始上升。這種變化顯然有助于獲得更高的降負(fù)荷率，因?yàn)樵跇O低負(fù)荷上，可以通過降低床高來維持床溫的較高水平，至少對中小容量循環(huán)床鍋爐情況如此。與此同時，爐膛出口溫度卻升高了。大容量機(jī)組與小型循環(huán)床鍋爐的這一差異主要來自大型化，當(dāng)然也與埋管的結(jié)構(gòu)設(shè)計有關(guān)。循環(huán)流化床的運(yùn)行溫度一般在800℃～1000℃范圍內(nèi)。床溫對燃燒的影響從不完全燃燒損失的實(shí)測數(shù)據(jù)看出。然而總的看來，床溫對燃燒效率的影響在相當(dāng)寬的范圍內(nèi)并不明顯，除非是床溫過低時才能看到較為明顯的下降。床溫對傳熱的影響是十分明顯的。八、負(fù)荷變化時各種參數(shù)的變化負(fù)荷變化時，由于給煤量和空氣量都隨之變化，必然導(dǎo)致其他運(yùn)行參數(shù)的改變。降負(fù)荷運(yùn)行時，在一定范圍內(nèi)燃燒效率可以保持基本不變，但在很低負(fù)荷下運(yùn)行時，由于床溫下降較多，物料循環(huán)停止，燃燒效率會大大降低。與此同時，降負(fù)荷運(yùn)行時，爐膛內(nèi)，尤其是懸浮空間的顆粒濃度和爐膛上部燃燒份額都下降，并向鼓泡床的運(yùn)行工況接近。通常，旋風(fēng)分離器的分離效率隨入口顆粒 濃度的下降而降低，這樣，負(fù)荷下降時，分離效率的下降又反進(jìn)來使懸浮顆粒濃度和循環(huán)倍率難經(jīng)維持，爐膛總體傳熱系數(shù)下降。變負(fù)荷運(yùn)行時，由于傳熱系數(shù)的變化，給維持過熱汽溫帶來了一些問題。循環(huán)床鍋爐降負(fù)荷運(yùn)行時，機(jī)組熱耗上升。盡管風(fēng)機(jī)電耗阻礙負(fù)荷的增加而增加，但總的廠用電耗卻降低了，因此，滿負(fù)荷運(yùn)行時可以達(dá)到更高的經(jīng)濟(jì)水平。首先，在設(shè)計受熱面時，考慮床溫的合理運(yùn)行范圍，應(yīng)對埋管受熱面的返料溫度作出一定的限制。因此，不能將二者簡單地作為只與設(shè)計有關(guān)的運(yùn)行中的不變量來考慮。對有外置換熱器的鍋爐，調(diào)節(jié)外置換熱器冷熱兩室的物料流量可以方便地調(diào)節(jié)返料溫度和床溫，這也是外置換熱器在大型化時的優(yōu)勢之一。而后者在煤中水分較高，顆粒較大時是難免的。分析床層局部結(jié)焦對運(yùn)行的影響，有助于了解結(jié)焦時就當(dāng)采取的運(yùn)行措施。為此，應(yīng)嚴(yán)格按照有關(guān)運(yùn)行規(guī)程，采取相應(yīng)措施予以解