【正文】 中 xp 為卸荷壓力。 然后按經(jīng)驗?。? ? ?1 m a x1 ~ 5 3 6 .9 2 0 .7h x m m? ? ? ? (456) 將上式子帶入主方程可得： 1 1 1 3 2 4 1 2 411[ 2 5 .0 8 ( 0 .0 5 ) 0 .0 0 7 1 ] 6 .8 4 1 0 4 0 1 0 8 0 .0 4 1948K h p F p F G P PKhK h N?? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ?? 所以： 41 948 4 . 5 1 1 0 4 5 . 10 . 0 2 1N NNK m m mm? ? ? ? (f) 主閥芯重量 G 由已知初選結(jié)構(gòu)尺寸計算，活塞面積 F3和 F4之比按經(jīng)驗取為 。在做好以上準(zhǔn)備工作之后，即可求出主閥彈簧剛度 k。而主閥彈簧預(yù)壓縮量 h1已經(jīng)定出選取 h1時，額定流量小的閥選小的值。 K1和 h1是以乘積的形式出現(xiàn)在靜態(tài)特性方程中的這給計算帶來了苦難。因此上面我們先根據(jù)公式來假定 h1的值，然后再帶入方程求出 k1的值。這樣的出 k1與 h1值還需要反復(fù)進(jìn)行比較驗算。如果出現(xiàn)矛盾，就要對靜態(tài)特性方程式中的一些可變因素進(jìn)行調(diào)整。 主閥彈簧的結(jié)構(gòu)參數(shù)，既要保證彈簧給主閥芯以足夠的 復(fù)位力和密封力，又能保證閥的靈敏性。因此，剛度 K1要小，預(yù)壓縮量 h1要大，即彈簧要軟而長。這給主彈簧的設(shè)計帶來難度。但是 k1 的影響遠(yuǎn)不如的 F3/F4影響來得大，尤其當(dāng) F4較大時候更是這樣。就是說的 K1h1取值范圍很寬的。這就把相互制約的設(shè)計要求給主閥彈簧的設(shè)計帶來的困難，轉(zhuǎn)化為正確的選取主閥活塞兩側(cè)面積比 F3/F4的問題這正是這種結(jié)構(gòu)溢流閥的一個優(yōu)點。由此可見，面積比 F3/F4是個影響靜態(tài)的重要因素。 2K 和預(yù)壓縮量 2h 由公式可知：當(dāng)導(dǎo)閥要打開，還未打開時， 2 2 2 2p F K h? (457) 此時 2p 為 導(dǎo) 閥 的 開啟 壓 力。 取 2p 為 最 高調(diào) 定 壓力 1maxp 下 的 開 啟 壓力 ， 即 29 2 2 1 m p p?? 因此得： 22 2 1 m a x0 .9 4dK h p ?? 26222 3 . 1 4 0 . 0 0 40 . 9 2 6 . 4 1 0 2 . 9 8 1 04K h N?? ? ? ? ? ? 將由（ 454）式求出的 2p 代入式子并取 2 Q Q?? ，即得出導(dǎo)閥彈簧再開啟壓力為 1 1m 5app? 時的導(dǎo)閥開度。 22sineQyC d p?? ???? (458) 將已知量帶入 (458)中得： 3463 6 .20 .0 1 1 060 2 .1 9 1 020 .7 7 3 .1 4 0 .0 4 0 .3 4 2 5 1 0850ym????? ? ?? ? ? ? ? ? 20 .0 12 .1 9 1 0yhhm???? 所以有： 42 1 . 3 6 1 0 1 3 . 6NNK mm? ? ? 30 5 確定系統(tǒng)其他附件及指標(biāo)要求 選取其它閥 系統(tǒng)其他閥部分選取標(biāo)準(zhǔn)件，具體選取按照下表： 表 51 其它閥選取表 Table 51 Other valve selection table 名稱 額定流量minl 額定壓力 MPa 型號確定 電磁閥 22 34WEH28 單向閥 32 22 SV6PB 梭閥 32 22 SFZ0O 節(jié)流閥 32 22 MKG12 油箱的確定與散熱面積估算 油箱的總?cè)莘e包括兩部分 :一部分是油液所占空間 。另一部分是空氣所占的空間。估算油箱容積一般是以停機加油狀態(tài)的油面做為計算時的標(biāo)準(zhǔn) .根據(jù)飛機飛行的各個階段繪制油箱油面變化圖 ,最后確定油箱的總?cè)莘e。本次設(shè)計取油箱容積為 20L。 系統(tǒng) 散熱功率 計算 系統(tǒng)產(chǎn)生的熱量主要由油箱散熱 ,由于管道散熱于吸熱基本平衡 ,可以忽略不計 ,油箱散熱功率按下式計算 : 0 1 2()TTH C A T T C A T? ? ? ? (51) 3(15 ) 10TC ??? 式中 TC 油箱散熱系數(shù) 。取 1V 系統(tǒng)達(dá)到熱平衡的溫度 。 2T 環(huán)境溫度 。A 油箱散熱面積 。 當(dāng)油箱的三邊比的機構(gòu)尺寸比例為 1:1:11:2:3,油面高度是油箱高度的 80%時 ,其散 熱面積 A的近似計算公式為 : (52) 3 ? 31 式中的 v 為油箱體積，取 20L=? m2得 : 當(dāng)系統(tǒng)產(chǎn)生得熱量全部被散熱表面散發(fā)系統(tǒng)達(dá)到熱平衡 ,這樣液壓系統(tǒng)達(dá)到熱平衡這時液壓系統(tǒng)得溫升為 : (1 )iiHN ???? 31 (1 )iH ? ? ? KW? 038 . 6 3 1 2 8 . 71 6 4 . 1 9 1 0iTHTCCA ?? ? ? ??? (53) 式中 iN －液壓泵的輸入功率； ?? －液壓系統(tǒng)總效率， 故液壓系統(tǒng)應(yīng)該加冷氣源。 選擇濾油器 根據(jù)濾油得承壓能力 ,過濾精度 ,流通能力 ,阻力壓降及過濾容量等方面要求來選擇濾油器 .對不同用途于壓力等級得系統(tǒng)與附件來選取濾油器得過濾精度。 表 52 濾油器選取表 Table 52 Oil filter selection table 系統(tǒng) (um) 附件 (um) 低壓系統(tǒng) 100— 150 7 MPa 50 速度控制 1015 伺服控制 10 2135 MPa 10 電液伺服系統(tǒng) 5 高精度伺服系統(tǒng) 滑閥 1/3最小間隙 節(jié)流孔 1/7孔徑 橡膠動密封 25 安全閥 2530 溢流閥 2530 流量控制閥 1520 不同安裝位置對濾油器及吸油管的要求 : (1) 油箱吸入口濾油器把過濾元件直接安排在油箱內(nèi) ,這樣安排結(jié)構(gòu)簡單 ,但維護(hù)不便 .其過濾精度一般為 ,如果液壓泵要求在吸油管上安裝濾油器 ,應(yīng)保證濾油器的壓力降不妨礙液壓系統(tǒng)工作 ,濾油器內(nèi)應(yīng)裝有安全活門 . 2236 .6 6 (0 .5 ) 4 .1 9Am?? 32 (2) 液壓泵出口濾油器與回油濾油器 .液壓泵出口濾油器應(yīng)有足夠的強度 ,在選用濾油器時應(yīng)注意過濾元件的溫度要求 ,其過濾精度一般為 10m? .在滿足系統(tǒng)反壓的要求下可選用精度較高的回油濾 油器 . (3) 高精度附件入口處的濾油器 .在通向助力器 ,舵機及各種精密附件的管路上均安置保護(hù)濾油器 .濾油器中不允許加載安全閥 ,濾油器的過濾精度應(yīng)按附件要求選取 . (4) 液壓泵循環(huán)管路濾油器 .循環(huán)管路內(nèi)油液往往會帶有磁性的金屬雜質(zhì) ,在管路上安裝磁性濾油器 .安裝在循環(huán)管路上的濾油器其助力不應(yīng)影響液壓泵正常工作。 33 6 結(jié)論 飛機起落架的的正常工作保障了對整個飛機的安全性，設(shè)計可靠安全的液壓系統(tǒng)是力在畢行。在安全性能保證的情況下提高效率和減少重量和空間也是十分必要的。再設(shè)計中卻遇到 了安全性能和實用性能的沖突。本次設(shè)計最后以保證其安全性能的前提下，最大限度的設(shè)計良好的實用性能。達(dá)到一定的預(yù)期效果。 本次設(shè)計液壓系統(tǒng)基本能實現(xiàn)控制起落架動作的正常完成，基本上達(dá)到其安全和使用性能要求。設(shè)計的零部件也基本上達(dá)到其應(yīng)有的性能和結(jié)構(gòu)要求。本次設(shè)計已經(jīng)達(dá)到預(yù)期效果，但由于設(shè)計時間和本人能力及知識有限，所以有諸多不完善和不正確的地方還請老師多教導(dǎo)。 34 致謝 論文的完成得意于王慧老師及其他老師的悉心的指導(dǎo)、關(guān)懷和幫助 ,從論文的選題、方案設(shè) 計、方案選取、參數(shù)給定、零件設(shè)計到最后的定稿無不浸透導(dǎo)師的心血。這讓我很感謝。尤其在這期間導(dǎo)師的淵博、導(dǎo)師的平易近人、導(dǎo)師的嚴(yán)謹(jǐn)治學(xué)的態(tài)度、忘我工作作風(fēng)無時無刻不感染著我 ,使我深受教益。我深信我四年的學(xué)習(xí)必將對我以后的學(xué)習(xí)、生活、工作產(chǎn)生重要深遠(yuǎn)的影響。導(dǎo)師的教誨我永記于心。寥寥數(shù)語我無法表達(dá)自己的感激之情。只能在次衷心的祝愿導(dǎo)師和幫助過的老師同學(xué)們。 最后 ,向評審本論文的論文的各位老師表示由衷的感謝。 35 參考文獻(xiàn) [1] 陳嘉上主編 .2021 版實用液壓氣動技術(shù)手冊 .北 京：中國知識出版社 2021； [2] 成大先主編 .機械設(shè)計手冊 .北京：化學(xué)工業(yè)出版社， 2021； [3] 周世昌主編，液壓系統(tǒng)設(shè)計圖集，北京：機械工業(yè)出版社 ,2021； [4] 張偉主編，液壓設(shè)備設(shè)計生產(chǎn)技術(shù)改進(jìn)與故障診斷監(jiān)測及國內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范實用手冊，北京：北方工業(yè)出版社， 2021； [5] 章宏甲，液壓與氣壓傳動，北京：機械工業(yè)出版社， 2021； [6] 周涌明等，液壓傳動設(shè)計指導(dǎo)書，武漢：華中工學(xué)院出版社， 1987； [7] 朱龍根主編，簡單機械零件設(shè)計手冊，北京：機械工業(yè)出版社， 2021； [8] Pattom Power Jersey:PrinriceHall,1980。 [9] Mechanical Drive(Reference Issue).Machine Design,1980。 [10] Kuehnel M Drive Cinmines ； [11] 胡邦喜主編，設(shè)備潤滑基礎(chǔ)，北京，冶金工業(yè)出版社， 2021； [12] 隗金文 王 慧主編，液壓傳動，東北大學(xué)出版社， 2021； [13] 吳根茂，邱敏秀，王慶豐，魏建華等編著 .新編實用電液比例技術(shù) .杭州：浙江大學(xué)出版社，2021； [14] 李壯云主編 .液壓元件與系統(tǒng) .北京：機械工業(yè)出版社， 2021； [15] 那成烈著 .軸向柱塞泵可壓縮流體配流原理 .兵器工業(yè)出版社， 2021； [16] 路甬祥主編 .液壓氣動技術(shù)手冊 .北京：機械工業(yè)出版社， 2021； [17] 路甬祥，胡大纮編著 .電液比例控制技術(shù) .北京：機械工業(yè)出版社， 1988； [18] 吳根茂，邱敏秀，王慶豐等編著 .實用電液比例技術(shù) .杭州：浙江大學(xué)出版社， 1993； [19] 上海立新液壓有限公司樣本； [20] 登勝 編著， 液壓樣本； [21] 李玉琳編著，液壓元件與系統(tǒng)設(shè)計； [22] 李培滋、王占林主編，《飛機液壓傳動與伺服控制》，國防工業(yè)出版社， 1989；