【正文】 托 架配重示意 澆筑前配重 50t 時，配重產(chǎn)生的力矩為 M=50 =310 tm 截面應力為 713y 3 1 0 1 0 4 0 5 7= 0 . 9 1 . 7 12 . 8 5 1 0 2l M M P a M P aI? ??? ? ??? 中鐵十八局 集團有限公司 田桓鐵路 TH2標 項目經(jīng)理部一分部 大雅河特大橋連續(xù)梁現(xiàn)澆支架計算 — 23— 澆筑完成后，截面應力為： 741 3 6y ( 7 3 4 . 8 1 3 1 0 ) 1 0 4 0 5 7 ( 6 0 2 . 3 2 5 0 ) 1 0= 0 . 8 7 1 . 7 12 . 8 5 1 0 2 1 3 . 5 4 1 0l MN M P a M P aIA? ? ? ? ? ?? ? ? ? ?? ? ?所以，一次配重 50t，且在澆筑前完成，即可滿足施工要求。 (五 )、三角托架頂部預埋縱梁錨固計算 由于三角托架頂部縱梁采用通長預埋的方式，需考慮澆筑混凝土時，縱梁對墩身頂帽的影響。根據(jù)計算托架頂縱梁最大拉力值為，最大軸向應力 33MPa，取設計強度 215MPa 計算，并將縱梁等效為 圓形截面 （偏安全的按面積等效） 。 則 I40b 可以等效為直徑 110mm 的圓桿， I20a 可以等效為直徑67mm 的圓桿 。則 根據(jù)混凝土設計規(guī)范，錨固長度計算采用公式 計算（混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 GB500102021） /ytla f d f?? 其中 ? 為外形系數(shù)，按 光面 鋼筋取 ； tf 為混凝土抗拉強度設計值，標號大于 C40 按 C40 取為 。 所以 最大需要的 錨固長度為： 40200 . 1 6 2 1 5 1 1 0 / 1 . 7 1 2 4 0 6 m m0 . 1 6 2 1 5 6 7 / 1 . 7 1 1 4 7 9 m mIIlala ? ? ? ?? ? ? ? 由于實際應力值（ 33MPa）遠小于設計值（ 215MPa）， 因而 實際錨固長度遠小于計算錨固長度。 (六 )、三角托架焊縫計算 反力計算 中鐵十八局 集團有限公司 田桓鐵路 TH2標 項目經(jīng)理部一分部 大雅河特大橋連續(xù)梁現(xiàn)澆支架計算 — 24— 托架反力計算結(jié)果如圖 1 13 所示 圖 12 托架反力結(jié)果 1（ kN） 圖 13 托架反力結(jié)果 2(彎矩 )（ kNm） 邊托架 Fy=， Fz= kN， Fx= kN， My= kNm 中托架上 Fz= kN， Fx=， My= 中托架下 Fz= kN， Fx=， My= 其中變托架彎矩按最大值取值。 變托架 I32a 焊縫計算 m inm a x 20 1 h m mh m m??? ? ?所以焊縫高度 hf 取 8mm 上翼緣焊縫有效面積 Aw1 = mm2 下翼緣焊縫有效面積 Aw2 = mm2 中鐵十八局 集團有限公司 田桓鐵路 TH2標 項目經(jīng)理部一分部 大雅河特大橋連續(xù)梁現(xiàn)澆支架計算 — 25— 腹板兩側(cè)焊縫有效面積 Aw3 = 3248 mm2 總的焊縫有效面積 Aw = mm2 焊縫 Ix = mm4 Fz 由腹板承擔，則腹板的 剪應力 τ V = Fz / Aw3 = MPa Fx由所有焊縫承擔，則 由軸力產(chǎn)生的正應力 σ N = Fx / Aw = MPa Fy 由兩個翼緣板焊縫承擔，則翼緣板處的 剪應力 ： τ V = 彎矩引起的正應力 σ M = My / Ix = MPa 翼緣板處的最大 正應力 σ =σ N+σ M= +=37 MPa 按極限狀態(tài)法 考慮 倍的荷載系數(shù)，則最大正應力 σ =48. 1MPa 翼緣板處的 剪應力 ： τ V = 由于各應力值均很小，遠小于強度設計值 ffw=160 MPa，滿足強度要求，不計算折算應 力。 中托架上 I40b 焊縫計算 m inm a x1 .5 2 0 6 .71 2 .5 1 1 1 .5ffh m mh m m??? ? ? 焊縫高度 hf 取 8mm 上翼緣焊縫有效面積 Aw1 = mm2 下翼緣焊縫有效面積 Aw2 = mm2 腹板兩側(cè)焊縫有效面積 Aw3 = mm2 總的焊縫有效面積 Aw = 6972 mm2 焊縫 Ix = mm4 Fz 由腹板承擔，則腹板的 剪應力 τ V = Fz / Aw3 = MPa Fx 由所有焊縫承擔，則 由軸力產(chǎn)生的正應力 σ N = Fx/ Aw = MPa 彎矩引起的正應力 σ M = My / Ix = 35 MPa 中鐵十八局 集團有限公司 田桓鐵路 TH2標 項目經(jīng)理部一分部 大雅河特大橋連續(xù)梁現(xiàn)澆支架計算 — 26— 翼緣板處的最大正應力 σ =σ N+σ M= +35= MPa 按極限狀態(tài)法 考慮 倍的荷載系數(shù)，則最大正應力 σ = 腹板 處的 剪應力 ： τ V = MPa 由于各應力值均很小，遠小于強度設計值 ffw=160 MPa，滿足強度要求，不 再 計算折算應力。 中托架下 I40b 焊縫計算 m inm a x1 .5 2 0 6 .71 2 .5 1 1 1 .5ffh m mh m m??? ? ? 焊縫高度 hf 取 8mm 上翼緣焊縫有效面積 Aw1 = mm2 下翼緣焊縫有效面積 Aw2 = mm2 腹板兩側(cè)焊縫有效面積 Aw3 = mm2 總的焊縫有效面積 Aw = 6972 mm2 焊縫 Ix = mm4 Fz 由腹板承擔，則腹板的 剪應力 τ V = Fz / Aw3 = MPa Fx由所有焊縫承擔，則 由軸力產(chǎn)生的正應力 σ N = Fx / Aw = MPa 彎矩引起的正應力 σ M = My / Ix = MPa 翼緣板處的最大正應力 σ =σ N+σ M= += MPa 按極限狀態(tài)法 考慮 倍的荷載系數(shù)，則最大正應力 σ = 腹板處的 剪應力 ： τ V = MPa 由于各應力值均很小，遠小于強度設計值 ffw=160 MPa，滿足強度要求，不再計算折算應力。 預埋板的連接焊縫截面特性均不小于托架焊縫，所以不再計算。 中鐵十八局 集團有限公司 田桓鐵路 TH2標 項目經(jīng)理部一分部 大雅河特大橋連續(xù)梁現(xiàn)澆支架計算 — 27— (七 )、結(jié)論 通過以上分析計算， 支架結(jié)構(gòu)各 桿件 均 滿足強度 及剛度及穩(wěn)定性要求。 需要注意的是： 支架 試拼后，必須做荷載試驗。 變托架斜支撐采用 I32a 代替原設計 I20a。 托架支架加強橫向連接 。 如圖 14 所示 圖 14 托架橫向連接 托架頂縱梁預埋時加強豎向連接，防止混凝土澆筑時墩頂頂裂。 邊托架斜撐 I32a 邊托架斜撐橫向連接 連