號(hào)塊及邊跨托架設(shè)計(jì)檢算書(shū)-文庫(kù)吧
2025-05-13 22:28 本頁(yè)面
【正文】 密度： 強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ： 215MPaf ? 角焊縫 強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ： 160MPawff ? (四 )、 底模板橫向方木計(jì)算 底模板采用 10mm 優(yōu)質(zhì)竹膠板，地鋪 10cmx10cm 方木，方木采用滿鋪方式，所以竹膠板強(qiáng)度及剛度不需計(jì)算。僅需計(jì)算方木強(qiáng)度及剛度。 荷載計(jì)算 根據(jù)《公路橋涵施 工技術(shù)規(guī)范》 (JTJ0412021)相關(guān)規(guī)定，面板的荷載計(jì)算如下： ⑴ 模板自重 竹膠板的容重取 ，則 10mm 厚時(shí)為 。 ⑵ 新澆混凝土自重 取托架支撐段最大截面計(jì)算， 截面最高為 ，而腹板處的荷載最大，取新澆混凝土容重為 kN/m3， 同時(shí)考慮 5%的超灌系數(shù)，則混凝土自重荷載為 。 ⑶ 施工人員和施工材料、機(jī)具等行走運(yùn)輸或堆放的荷載 中鐵十八局 集團(tuán)有限公司 田桓鐵路 TH2標(biāo) 項(xiàng)目經(jīng)理部一分部 大雅河特大橋連續(xù)梁現(xiàn)澆支架計(jì)算 — 4— 按照規(guī)范計(jì)算模板時(shí)，均布荷載取 = kN/m2，另外以集 中荷載 進(jìn)行驗(yàn)算。 ⑷ 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 按照規(guī)范水平面模板為 = kN/m2。 以上荷載總計(jì)為 5 101 .97 k N/mq ? ? ? ? ? 強(qiáng)度 計(jì)算 方木采用 100 100mm， 間距 100mm，則方木承擔(dān)的最大線荷載為： 10 1. 97 0. 1 10 .2 k N/mq ? ? ?，考慮接頭等影響，方木計(jì)算按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，經(jīng)初步計(jì)算方木計(jì)算跨度最大取 (腹板下 ，底板下) ，此時(shí)方木中最大彎矩為： 221 0 .2 0 .8 0 .8 2 k N m88qlM ?? ? ? ? 方 木抗彎模量： 2 2 3/ 6 10 0 10 0 / 6 16 66 66 .7 m mW bh? ? ? ? 方木中最大彎曲應(yīng)力值為： 6/ 0 .8 2 1 0 / 1 6 6 6 6 6 .7 4 .9 M P a [ ] = 1 2 M P aMW??? ? ? ? 所以方木強(qiáng)度滿足要求。 剛度 計(jì)算 方木抗彎剛度： 3 3 4/ 12 10 0 10 0 / 12 83 33 33 3 m mI bh? ? ? ? 方木最大變形為： 445 5 1 0 . 2 8 0 0 1 0 0 00 . 8 m m 2 . 53 8 4 3 8 4 9 0 0 0 8 3 3 3 3 3 3 4 0 0 4 0 0q l lf EI ??? ? ? ? ??? 所以方木剛度滿足要求。 (五 )、 托架支撐結(jié)構(gòu)計(jì)算 中鐵十八局 集團(tuán)有限公司 田桓鐵路 TH2標(biāo) 項(xiàng)目經(jīng)理部一分部 大雅河特大橋連續(xù)梁現(xiàn)澆支架計(jì)算 — 5— 荷載計(jì)算 縱梁布置考慮混凝土荷載分布的不均勻性，分 為 翼緣板、腹板、頂?shù)装澹ㄏ涫遥┎糠郑?縱梁 間距 翼緣板根據(jù)模板尺寸確定位置，腹板和頂?shù)装澹ㄏ涫遥┎糠?分別為 及 間距布置，混凝土計(jì)算時(shí)按縱梁布置分為 8 個(gè)部分（半幅） 。 如圖 2 所示。 圖 2 混凝土荷載劃分 (1) 混凝土荷載 并根據(jù)梁段的劃分，截取三個(gè)截面即 11 號(hào)、 10 號(hào)，各截面之間荷載按線性分布考慮，各截面混凝土分塊計(jì)算如表 1 所示。 翼緣板部分根據(jù)模板支點(diǎn)位置，兩側(cè)翼緣板荷載作用在第 二、三道縱梁上。 第一道縱梁僅考慮人員及機(jī)具荷載，梁端部橫梁考慮施工平臺(tái)僅考慮也僅計(jì)算人員及機(jī)具荷載 (2) 模板 荷載 模板 取順橋向單位 m，鋼模板側(cè)模重量 總重 約 9t，長(zhǎng)約 4m，內(nèi)模重量按 ；底模按 。 ⑶ 施工人員和施工材料、機(jī)具等行走運(yùn)輸或堆放的荷載 按照規(guī)范計(jì)算模板時(shí)，均布荷載取 = kN/m2。 中鐵十八局 集團(tuán)有限公司 田桓鐵路 TH2標(biāo) 項(xiàng)目經(jīng)理部一分部 大雅河特大橋連續(xù)梁現(xiàn)澆支架計(jì)算 — 6— 分塊計(jì)算，按寬度分布，則每塊模板荷載如表 1 所示。 對(duì)于翼緣板部分， 兩側(cè)各 三道縱梁除上述荷載外另外考慮 施工人員荷載的作用 ⑷ 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 按照規(guī)范水平面模板為 = kN/m2。 分塊計(jì)算，按寬度分布，則每塊模板荷載如表 1 所示。 表 1 0 號(hào)塊 荷載計(jì)算統(tǒng)計(jì)表 截面號(hào) 塊號(hào) 寬度 m 面積 m2 自重 kN/m 模板荷載 施工人員 及機(jī)具 振搗荷載 荷載合計(jì) 10 1 11 10 2 3 11 3 10 3 2 11 2 10 4 11 10 5 2 11 2 10 6 2 11 2 10 7 2 11 2 10 8 2 11 2 模型建立 計(jì)算采用有限元軟件 Midas 建立整體計(jì)算模型，所有桿件均采用梁?jiǎn)卧?。荷載在加載位置按梁?jiǎn)卧奢d施加，自重通過(guò)重力加速度施加，考慮焊縫綴板等的影響，自重施加時(shí)考慮 倍的系數(shù)。計(jì)算模型如圖 3 所示。 中鐵十八局 集團(tuán)有限公司 田桓鐵路 TH2標(biāo) 項(xiàng)目經(jīng)理部一分部 大雅河特大橋連續(xù)梁現(xiàn)澆支架計(jì)算 — 7— 圖 3 托架計(jì)算有限元模型 加載模型如圖 4 所示 圖 4 托架加載 模型 結(jié)果分析 強(qiáng)度計(jì)算結(jié)果 托架系統(tǒng)最大組合應(yīng)力結(jié)果如圖 5 所示。 中鐵十八局 集團(tuán)有限公司 田桓鐵路 TH2標(biāo) 項(xiàng)目經(jīng)理部一分部 大雅河特大橋連續(xù)梁現(xiàn)澆支架計(jì)算 — 8— 圖 5 托架系統(tǒng)最大組合 應(yīng)力分布 (MPa) 最大組合應(yīng)力值為 [σ ]=140MPa，最大值位于墩兩側(cè)第五橫梁與腹板下第一個(gè)托架交叉 點(diǎn)處，超過(guò)值較小、 5%，所以可以滿足施工需要，同時(shí)如果考慮按極限狀態(tài)法計(jì)算時(shí)，考慮 倍的荷載系數(shù)，則 最大組合應(yīng)力為 = 小于鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=215MPa，也滿足要求。同時(shí)通過(guò)計(jì)算結(jié)果可以看出， 橫向分配梁上，組合應(yīng)力大于 120MPa 的區(qū)域很小，集中在橫梁與三角托架搭接處，如圖 6 所示。 圖 6 最大組合 應(yīng)力 在 120MPa~140MPa 的范圍分布 2 、剛度計(jì)算 中鐵十八局 集團(tuán)有限公司 田桓鐵路 TH2標(biāo) 項(xiàng)目經(jīng)理部一分部 大雅河特大橋連續(xù)梁現(xiàn)澆支架計(jì)算 — 9— 托架系統(tǒng)豎向變形結(jié)果如圖 7 所示。 圖 7 托架系統(tǒng)豎向變形（ mm） 豎向最大絕對(duì)變形 ，位于 最外側(cè)橫梁“ K”形三角托架處，此橫梁最大跨度 ，則容許變形值 [f]=L/400=8mm，所以剛度滿足要求。 (六 )、三角托架焊縫計(jì)算 反力計(jì)算 托架反力計(jì)算結(jié)果如圖 9 所示 圖 8 托架反力結(jié)果 1（ kN） 中鐵十八局 集團(tuán)有限公司 田桓鐵路 TH2標(biāo) 項(xiàng)目經(jīng)理部一分部 大雅河特大橋連續(xù)梁現(xiàn)澆支架計(jì)算 — 10— 圖
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