【正文】 徑向間隙 ~ 17 連桿大頭軸承孔 (帶軸瓦 )/連桿軸頸 ~~ ?? ?? 徑向間隙 ~ 19 18 連桿襯套孔 /活塞銷4 4 .4 6 0 ~ 4 4 .4 6 7/ 4 4 .4 3 7 ~ 4 4 .4 4 2?? 徑向間隙 ~ 19 主軸承孔 (帶軸瓦 )/主軸頸 ~~ ?? ?? 徑向間隙 ~ 20 活塞銷座孔 /活塞銷 ~~ ?? ?? 徑向間隙 ~ 21 曲軸止推面 /曲軸止推片 ~ /~ 軸向間隙 ~ 22 隔圈 /凸輪軸止推片 ~~ 軸向間隙 ~ 23 齒輪之間的嚙合間隙 間隙 ~ 24 壓縮余隙 間隙 ~ 25 進氣門冷態(tài)間隙 間隙 177。 26 排氣門冷態(tài)間隙 間隙 177。 27 后油封襯套 /曲軸大端 0 0 2 100/100 ??? ?? 單向最小間隙 第二章 GXY4110ZLQ熱力學計算 20 熱力計算為發(fā)動機實際循環(huán)的近似計算，根據發(fā)動機的主要結構參數對各熱力參數、指示參數、有效參數進行估 算。其作用有兩個方面 [18] ：第一方面，在一臺新內燃機的設計過程中，大致確定氣缸內的壓力和溫度變化情況，繪出示功圖，為以后所必須進行的動力計算和強度校核提供原始數據。第二方面，可以對發(fā)動機方案設計中所確定的指標、尺寸、結構起到一定程度的校核作用。 第一節(jié) 設計參數的選擇 一、過量空氣系數α 過量空氣系數就是燃燒 1kg燃料的實際空氣量與理論空氣量之比為過量空氣系數 [1]。過量空氣系數是反映混合氣形成和燃燒完善程度及整機性能的一個指標，應力求減小過量空氣系數。增 壓柴油機的α一般在 1. 7～ 間，對柴油機來說，過量空氣系數總是大于 1的，以保證噴入氣缸的柴油能完全燃燒。柴油機在吸入氣缸的空氣量一定的情況下，α小意味著可以向氣缸多噴油，吸入氣缸的空氣利用率就高，發(fā)出的功率就大，因此應力求減小α。 因為本機為四缸增壓兩氣門柴油機，空氣過量系數比非增壓機要高，為取得較好的性能，故取 。 二、最高燃燒壓力 ZP 本機為直噴式四缸增壓柴油機，空氣經壓縮后，壓力會增大很多，其值一般 100 到 200 左右。 取 ZP =180 bar 三、排氣終點溫度 rT 四沖程增壓柴油機 rT 范圍 [12] 為： 500800K。負荷增加時，后膨脹比減少， rT 就上升；轉速 n提高時，部分燃燒延至膨脹過程中進行，也使 rT 上升； 21 壓縮比 ε大則膨脹比大， rT 可被降低下來。 GXY4110ZLQ 屬高速柴油機，ε大，直噴式燃燒室使燃燒速度加快，燃燒較完善，后燃期縮短。故取 rT =537K。 四、 機械效率 m? 所謂機械效率就是有效功率與指示功率之比。一般發(fā)動機 m? =～[1] ，由于 GXY4110ZLQ 機的潤滑條件較好，磨損較小，但考慮到潤滑油品質，故 m? 可取到 。 五、熱量利用系數 Z? Z? 反映的是實際燃燒過程中燃燒的完整程度。高速增壓柴油機 Z? 取值范為： ～ 。直噴式傳熱損失較小， Z? 較大；增壓后，燃燒產物的高溫分解現(xiàn)象減少， Z? 可以提高些。本機 為直噴式增壓柴油機，熱量利用系數 較大，取 Z? =。 六、殘余廢氣系數 γ 殘余廢氣系數 就是進氣過程結束時氣缸內殘余廢氣量與氣缸中新鮮充量的比值。氣缸中殘余的廢氣越多，則吸入的新鮮空氣充量就少。由于增壓改善了掃氣質量，殘余廢氣系數γ有所減少，增壓柴油機 γ 范圍 0～ ，取 γ =。 七、進氣加熱溫度升高 T? 22 影響 T? 的主要因素有：發(fā)動機的冷卻方式、轉速和負荷、配氣系統(tǒng)的結構布置、發(fā)動機工作時的環(huán)境溫度等。 增壓柴油機的 T? 范 圍 [16] ： 5～ 10（ ℃ ）， 取 T? =8℃ 。 八、示功圖豐滿系數 i? i? 的范圍一般在 ～ 。由于四沖程內燃機的沖程損失小，所以 i?可取大些，取 i? =。 九、壓縮多變指數 1n 1n 的大小取決于工質與氣缸壁的傳熱情況 [17] ，其范圍在 ～ 之間。 轉速提高，熱交換的時間縮短，熱損失減少， 1n 提高；氣缸尺寸越大，傳熱損失就越小，所以 1n 值也越??；直噴式柴油機的 1n 值較高；ε提高，增加了工質在壓縮過程的傳熱，結果使 1n 下降；進氣終了溫度越高 ，工質在壓縮過程中傳出熱量越大， 1n 值隨之下降。故取 1n =。 十、膨脹多變指數 2n 一般 2n 取 ～ ?？紤]到 GXY4110ZLQ 的速度并不是很快，且為增壓，故取值為 。 第二節(jié) 熱化學計算 23 一、理論所需的空氣量 0L 0L = )32412( 1 OHC ?? = )( 1 ?? = kgmol/㎏ 燃料 二、新鮮空氣量 1M 1M = 0L?? =179。 = kgmol/㎏ 燃料 三、理論上完全燃燒（ α ＝ 1）時的燃燒產物 0M 0M = 212 HC? + 0L = + +179。 = kgmol/㎏ 燃料 四、α＝ （α 1） 0L ＝（ ）179。 ＝ kgmol/㎏ 燃料 五、燃燒產物總量 2M 2M ＝ 0M +（α 1） 0L =+（ ）179。 = kgmol/㎏燃料 六、理論分子變更系數 0? 0? ＝12MM = = 七、實際分子變更系數 ? 24 ? ＝ ?????10 ＝ ? ? = 第三節(jié) 各工作過程參數的計算 一、換氣過程參數的計算 （一） 四沖程增壓機進氣終點壓力 Pa=(～ ) Pk ，取 Pa= ，其中 kp = bar，則進氣終了壓力為： Pa=179。 = bar （二） 取⊿ T＝ 8， 則進氣終點溫度 aT 為 ： aT ＝? ?? ??? 1 rk TTT＝ ? ??? ＝ K （三）充氣效率 η v η v ＝ 11 ?????akka TTPPε ε ＝ ????? ＝ 二、壓縮過程的計算 （一）選取平均多變壓縮指數 1n = （二）壓縮過程中任意χ點的壓力 cxp ： 361711 ．．??????????????????? cxancxaacx VVVVPP bar 其中 Vcx 為 x 點的氣缸容積 25 Vcx = ? ? ? ?cVLRRD ??????? ??? ??? 2c os14c os14 2 Vc =Vh /（ ε1） 由此可利用計算機編程計算并畫出壓縮曲線，如圖 21 所示。 圖 21 壓縮過程曲線 （三）壓縮終點壓力 cp 和溫度 CT 1nac PP ??? ．?? = bar ac TT? 179。ε 11?n =179。 ? =1041 K ct =1041－ 273 =768 ℃ （四）壓力升高比 λ ??? czPP? 三、燃燒過程的計算 26