【正文】 徑向間隙 ~ 17 連桿大頭軸承孔 (帶軸瓦 )/連桿軸頸 ~~ ?? ?? 徑向間隙 ~ 19 18 連桿襯套孔 /活塞銷4 4 .4 6 0 ~ 4 4 .4 6 7/ 4 4 .4 3 7 ~ 4 4 .4 4 2?? 徑向間隙 ~ 19 主軸承孔 (帶軸瓦 )/主軸頸 ~~ ?? ?? 徑向間隙 ~ 20 活塞銷座孔 /活塞銷 ~~ ?? ?? 徑向間隙 ~ 21 曲軸止推面 /曲軸止推片 ~ /~ 軸向間隙 ~ 22 隔圈 /凸輪軸止推片 ~~ 軸向間隙 ~ 23 齒輪之間的嚙合間隙 間隙 ~ 24 壓縮余隙 間隙 ~ 25 進氣門冷態(tài)間隙 間隙 177。 26 排氣門冷態(tài)間隙 間隙 177。 27 后油封襯套 /曲軸大端 0 0 2 100/100 ??? ?? 單向最小間隙 第二章 GXY4110ZLQ熱力學(xué)計算 20 熱力計算為發(fā)動機實際循環(huán)的近似計算，根據(jù)發(fā)動機的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)對各熱力參數(shù)、指示參數(shù)、有效參數(shù)進行估 算。其作用有兩個方面 [18] ：第一方面，在一臺新內(nèi)燃機的設(shè)計過程中，大致確定氣缸內(nèi)的壓力和溫度變化情況，繪出示功圖，為以后所必須進行的動力計算和強度校核提供原始數(shù)據(jù)。第二方面，可以對發(fā)動機方案設(shè)計中所確定的指標(biāo)、尺寸、結(jié)構(gòu)起到一定程度的校核作用。 第一節(jié) 設(shè)計參數(shù)的選擇 一、過量空氣系數(shù)α 過量空氣系數(shù)就是燃燒 1kg燃料的實際空氣量與理論空氣量之比為過量空氣系數(shù) [1]。過量空氣系數(shù)是反映混合氣形成和燃燒完善程度及整機性能的一個指標(biāo)，應(yīng)力求減小過量空氣系數(shù)。增 壓柴油機的α一般在 1. 7～ 間，對柴油機來說，過量空氣系數(shù)總是大于 1的，以保證噴入氣缸的柴油能完全燃燒。柴油機在吸入氣缸的空氣量一定的情況下，α小意味著可以向氣缸多噴油，吸入氣缸的空氣利用率就高，發(fā)出的功率就大，因此應(yīng)力求減小α。 因為本機為四缸增壓兩氣門柴油機，空氣過量系數(shù)比非增壓機要高，為取得較好的性能，故取 。 二、最高燃燒壓力 ZP 本機為直噴式四缸增壓柴油機，空氣經(jīng)壓縮后，壓力會增大很多，其值一般 100 到 200 左右。 取 ZP =180 bar 三、排氣終點溫度 rT 四沖程增壓柴油機 rT 范圍 [12] 為： 500800K。負(fù)荷增加時，后膨脹比減少， rT 就上升；轉(zhuǎn)速 n提高時，部分燃燒延至膨脹過程中進行，也使 rT 上升； 21 壓縮比 ε大則膨脹比大， rT 可被降低下來。 GXY4110ZLQ 屬高速柴油機，ε大，直噴式燃燒室使燃燒速度加快，燃燒較完善，后燃期縮短。故取 rT =537K。 四、 機械效率 m? 所謂機械效率就是有效功率與指示功率之比。一般發(fā)動機 m? =～[1] ，由于 GXY4110ZLQ 機的潤滑條件較好，磨損較小，但考慮到潤滑油品質(zhì)，故 m? 可取到 。 五、熱量利用系數(shù) Z? Z? 反映的是實際燃燒過程中燃燒的完整程度。高速增壓柴油機 Z? 取值范為： ～ 。直噴式傳熱損失較小， Z? 較大；增壓后，燃燒產(chǎn)物的高溫分解現(xiàn)象減少， Z? 可以提高些。本機 為直噴式增壓柴油機，熱量利用系數(shù) 較大，取 Z? =。 六、殘余廢氣系數(shù) γ 殘余廢氣系數(shù) 就是進氣過程結(jié)束時氣缸內(nèi)殘余廢氣量與氣缸中新鮮充量的比值。氣缸中殘余的廢氣越多，則吸入的新鮮空氣充量就少。由于增壓改善了掃氣質(zhì)量，殘余廢氣系數(shù)γ有所減少，增壓柴油機 γ 范圍 0～ ，取 γ =。 七、進氣加熱溫度升高 T? 22 影響 T? 的主要因素有：發(fā)動機的冷卻方式、轉(zhuǎn)速和負(fù)荷、配氣系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)布置、發(fā)動機工作時的環(huán)境溫度等。 增壓柴油機的 T? 范 圍 [16] ： 5～ 10（ ℃ ）， 取 T? =8℃ 。 八、示功圖豐滿系數(shù) i? i? 的范圍一般在 ～ 。由于四沖程內(nèi)燃機的沖程損失小，所以 i?可取大些，取 i? =。 九、壓縮多變指數(shù) 1n 1n 的大小取決于工質(zhì)與氣缸壁的傳熱情況 [17] ，其范圍在 ～ 之間。 轉(zhuǎn)速提高，熱交換的時間縮短，熱損失減少， 1n 提高；氣缸尺寸越大，傳熱損失就越小，所以 1n 值也越??；直噴式柴油機的 1n 值較高；ε提高，增加了工質(zhì)在壓縮過程的傳熱，結(jié)果使 1n 下降；進氣終了溫度越高 ，工質(zhì)在壓縮過程中傳出熱量越大， 1n 值隨之下降。故取 1n =。 十、膨脹多變指數(shù) 2n 一般 2n 取 ～ ?？紤]到 GXY4110ZLQ 的速度并不是很快，且為增壓，故取值為 。 第二節(jié) 熱化學(xué)計算 23 一、理論所需的空氣量 0L 0L = )32412( 1 OHC ?? = )( 1 ?? = kgmol/㎏ 燃料 二、新鮮空氣量 1M 1M = 0L?? =179。 = kgmol/㎏ 燃料 三、理論上完全燃燒（ α ＝ 1）時的燃燒產(chǎn)物 0M 0M = 212 HC? + 0L = + +179。 = kgmol/㎏ 燃料 四、α＝ （α 1） 0L ＝（ ）179。 ＝ kgmol/㎏ 燃料 五、燃燒產(chǎn)物總量 2M 2M ＝ 0M +（α 1） 0L =+（ ）179。 = kgmol/㎏燃料 六、理論分子變更系數(shù) 0? 0? ＝12MM = = 七、實際分子變更系數(shù) ? 24 ? ＝ ?????10 ＝ ? ? = 第三節(jié) 各工作過程參數(shù)的計算 一、換氣過程參數(shù)的計算 （一） 四沖程增壓機進氣終點壓力 Pa=(～ ) Pk ，取 Pa= ，其中 kp = bar，則進氣終了壓力為： Pa=179。 = bar （二） 取⊿ T＝ 8， 則進氣終點溫度 aT 為 ： aT ＝? ?? ??? 1 rk TTT＝ ? ??? ＝ K （三）充氣效率 η v η v ＝ 11 ?????akka TTPPε ε ＝ ????? ＝ 二、壓縮過程的計算 （一）選取平均多變壓縮指數(shù) 1n = （二）壓縮過程中任意χ點的壓力 cxp ： 361711 ．．??????????????????? cxancxaacx VVVVPP bar 其中 Vcx 為 x 點的氣缸容積 25 Vcx = ? ? ? ?cVLRRD ??????? ??? ??? 2c os14c os14 2 Vc =Vh /（ ε1） 由此可利用計算機編程計算并畫出壓縮曲線，如圖 21 所示。 圖 21 壓縮過程曲線 （三）壓縮終點壓力 cp 和溫度 CT 1nac PP ??? ．?? = bar ac TT? 179。ε 11?n =179。 ? =1041 K ct =1041－ 273 =768 ℃ （四）壓力升高比 λ ??? czPP? 三、燃燒過程的計算 26