【正文】 ( 2 0 0 0 1 8 0 ) ( 2 2 6 1 5 0 ) 6 . 3 4 9 6 8 9 0 ( 1 2 7 2 2 2 6 )3??? ? ? ? ? = 610? 610? + 610? = 610? 4mm (3)正應(yīng)力驗算： 由于吊點處彎矩很小，故僅驗算跨中應(yīng)力。 吊裝時動力系數(shù)為 （起吊時主梁超重），則跨中截面計算彎矩為 tkM = 2M =? = KNm = 610? N mm 受壓區(qū)混凝土邊緣正應(yīng)力的驗算公式為： tcc? = 39。 ckcrMx fI ? tcc? = tkcrMxI = 6 7 10 2 10??? = MPa 39。ckf =? = MPa 可見， tcc? = tkcrMxI 39。ckf 成立 ， 即 ， 滿足要求。 受拉鋼筋的面積重心處的應(yīng)力驗算公式為： ts? = Es? 0()tkcrM h xI ? ? skf ts? = Es? 0()tkcrM h xI ? = 6 64 9 8 .6 7 1 0 (1 2 7 2 2 2 6 )5 5 2 9 0 .8 2 1 0??? ? = MPa skf = 335= MPa 可見， ts? = Es? 0()tkcrM h xI ? skf 成立 ，即 ， 滿足要求。 最下面一層鋼筋（ 4 28）中心距受壓邊緣高度為 01h =1400（ 30+） =1338 mm， 則鋼筋應(yīng)力為： s? = Es? 01()tkcrM h xI ? = 664 9 8 .6 7 1 0 (1 3 3 8 2 2 6 )5 5 2 9 0 .8 2 1 0??? = MPa skf = MPa 亦滿足要求。 以上驗算結(jié)果表明 ，主梁吊裝時混凝土正應(yīng)力和鋼筋拉應(yīng)力均小于規(guī)范限值， 即均滿足《橋規(guī)》的規(guī)定。 4. 正常使用階段的驗算 （ 1）持久狀況正常使用裂縫寬度驗算，采用荷載短期 效應(yīng) 組合，并考慮長期效應(yīng) 的影響。 ① 荷載短期效應(yīng)組合彎矩計算值為： sM = GKM + 11? 1QM / (1+μ )+ 12? 2QM = /2LGKM + 11?1/2QkLM/(1+μ )+ 12? /22LQkM =+ + = KNm 荷載 長 期效應(yīng)組合彎矩計算值為： lM = GKM + 21? 1QM / (1+μ )+ 22? 2QM = /2LGKM + 21?1/2QkLM/(1+μ )+ 22? /22LQkM =+ + = KNm 帶肋鋼筋系數(shù) 1C = 系數(shù) 2C =1+ lsMM =1+ = 系數(shù) 3C ， 非板 式受彎構(gòu)件 3C = ① 鋼筋應(yīng)力 ss? 的計算 ss? =ssMhA = 8 7 1272 6890???= MPa ② 換算直徑 d 的計算 因為受拉區(qū)采用不同的鋼筋直徑， d 應(yīng)取用換算直徑 ed ，則 d = ed 2iiiindnd?? = 228 2 8 4 2 5 2 7 .18 2 8 4 2 5 mm? ? ? ?? ? ? 對于焊接鋼筋骨架，應(yīng)再乘 ， 故 ， 取 d= ed = ? = mm 。 ③ 縱向受拉鋼筋配筋率 ? 的計算： ? = 0SAbh = 6890 0 .0 3 0 1 0 .0 21 8 0 1 2 7 2 ??? ， 取 ? = 。 （ 2）最大裂縫寬度 fkW 的計算 sE = 510? MPa，將以上系數(shù)代入公式， fkW = 1 2 3 30()0 .2 8 1 0sssdC C C E? ??? = 10? 30 () 10 ??? =? []fW = mm 滿足要求。 （ 3）梁跨中繞度的驗算： 在進(jìn)行 梁變形計算時，應(yīng)取與相鄰梁橫向連接 后 截面的 全寬度受壓翼板計算， 即139。fb=2020， 39。fh 仍 為 150mm 。 ① T 梁換算截面的慣性距 crI 和 0I 的計算 對 T 梁的開裂截面，由公式 12 139。fb 2x = Es? sA 0()hx? 12 ?2020? 2x =?6890（ 1272x ） 求得 x =241mm 39。fh =150mm 梁跨中截面為第二類 T 形截面。 這時，受壓區(qū)高度 x 由下面的公式確定： x = 2AB? A A= 139。 39。 39。 2( )( )Es s f f fA h b b hb? ??= 6 .3 4 9 6 8 9 0 ( 2 0 2 0 1 8 0 ) 1 5 0180? ? ? ?= B= 139。 39。 202 ( ) ( )E s s f fA h b b hb? ??= 22 6 . 3 4 9 6 8 9 0 1 2 7 2 ( 2 0 2 0 1 8 0 ) 1 5 0180? ? ? ? ? ?= 故， x = 2AB? A= 211 76 .3 6 84 82 57 .1 5? ? =318 mm 39。fh =150 mm 開裂截面的換算截面慣性矩 ( crI )為 crI = 139。33fbx ? 139。 39。 3( )( )3ffb b x h??+ Es? sA 20()hx? = 32020 3183? ? 3( 2 0 2 0 1 8 0 ) ( 3 1 8 1 5 0 )3??+?6890? 2(1272 318)? =? 610 ? ? 610 +? 610 = ? 610 4mm T 梁的全截面換算截面面積 0A 0A =b h + 139。()fbb? 39。fh +( Es? ? 1) sA =180 ? 1400+(2020180) ? 150+() ? 6890=564855 2mm 受壓區(qū)高度 x = 12 39。 39。 2 0011 ( ) ( ) ( 1 )22 f f E s sbh b b h A hA ?? ? ? ? = 2211180 1400 ( 2020 180) 150 ( 1 ) 6890 127222 564855? ? ? ? ? ? ? ? ? =432 mm 全截面換算 慣性矩 0I 為 0I = 112 b 3h +b h 2()2h x? + 112139。 39。 3( )( )ffb b h?+139。39。 39。 2( ) ( )2fff hb b h x?? = 112 180 31400 +180 1400 21400( 432)2 ? +112 （ 2020180） 3150 +（ 2020180） 150 2150(432 )2? +（ ） 68902(1272 432)? = 1010 + 1010 + 1010 + 1010 + 1010 = 1010 ② 計算開裂構(gòu)件的抗彎剛度 全截面抗彎剛度 0B = cE 0I = 410 1010 = 1510 2Nmm 開裂截面抗彎剛度 crB = cE crI = 410 610 = 1510 2Nmm 全截面換算截面受拉區(qū)邊緣的彈性抵抗矩為 0W = 0Ihx? = 101400 432?? = 810 3mm 全截面換算截面的面積矩為 0S = 1139。 2 39。 39。 211 ( ) ( )22f f fb x b b x h? ? ? =12 2020 2432 12 （ 2020180） 2(432 150)? = 810 3mm 塑性影響系數(shù)為 ? = 002SW = 882 10??? = 開裂彎矩 crM =? tkf 0W = 810 = KNm B= 022 0( ) 1 ( )cr crS S crBM M BM M B????????= 15152215 10506 .22 506 .22 10( ) 1 ( )123 123 10???????????= 1510 ③ 受彎構(gòu)件跨中截面處的長期撓度值 短期荷載效 應(yīng)組合下跨中截面彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 sM = KNm ， 結(jié)構(gòu)自重作用下跨中截面彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 /2LGKM = KNm 。 對 C35 混凝土，撓度長期增長系數(shù) ?? = 。 受彎構(gòu)件在使用階段的跨中截面的長期撓度值為 lf = 548 2sMLB ?? = 548 6 3 2151 2 3 2 .0 8 1 0 (1 5 .5 1 0 )2 .0 1 1 0? ? ?? =25 mm 在結(jié)構(gòu)自重 作用下跨中截面的長期撓度值為 Gf = 548 2GMLB ?? = 548 6 3 2157 0 2 .5 2 1 0 (1 5 .5 1 0 )2 .0 1 1 0? ? ?? =14 mm 則按可變荷載頻遇值 計算的長期撓度值 LQf 為 LQf = lf Gf =2514=11 mm 600L = 10600? =26 mm 符合《公路橋規(guī)》的要求 。 ④ 預(yù)拱度設(shè)置 在荷載短期效應(yīng)組合并考慮荷載長期效應(yīng)影響下梁跨中處產(chǎn)生的長期撓度為 Gf = 14 mm 1600L = 101600? =10 mm 故，跨中截面需設(shè)置預(yù)拱度。 根據(jù)《橋規(guī)》對預(yù)拱度設(shè)置的規(guī)定，由公式 得梁跨中截面處的預(yù)拱度為 ? = Gf + 12LQf=14+12 11=20 mm