【導讀】充分考慮影響設計的各種因素。觀”結構設計應合理、耐久、適用。高，這樣城市用地的緊張也日益突出，而解決這一矛盾最有效的途徑就是提高樓層數(shù)。所形成的空間組合與其它建筑有著明顯的差異，這也使高層辦公建筑賦與了城市的色彩。多層、低層建筑的技術措施。變化，這些都是高層辦公所不能忽略的方面。架剪力墻結構、筒體結構等等。在結構和功能均設計合理，充分考慮采光和自然通風，在環(huán)保上無光和噪聲。結構關系上力求達到建筑方案與結構的統(tǒng)一。本建筑靠近綠地一側，充分滿足計劃任務。平面設計考慮動靜分離，布置120平米，

　　

【正文】 0.13831714 — 0.041396951 — 0.040361409 — — 0.003597582 — — V 189840 6490 190830 7480 — 331080 316320 — 178420 17840 179480 18900 — 350000 335260 — 100340 — 97830 — — 8720 — — 梁 縱 筋 配 筋 最小配箍 — — — A′=1fcξbho/fy 1976.547415 1104.268445 1877.475714 2521.908773 332.6365714 2048.495502 1864.979886 7.171324209 1457.854038 646.7723546 1978.187826 1077.667722 543.0747698 2185.438985 1994.792509 7.171324209 350.1539572 — 437.8368793 — 416.7201356 272.8825987 — 7.171324209 ξ=1(12α)1/2 0.2446373 0.1366753 23752 0.3121367 0.0399327 0.2535424 0.2308286 0.0008876 0.1804386 0.0800510 0.2448404 0.1333830 0.0672164 0.2704919 0.2468955 0.0008876 0.0433386 — 0.0541911 0.0515775 0.0337747 — 0.0008876 α=rREM/fbh2 0.215 0.217 0.205 0.263 0.039 0.221 0.204 0.001 64 0.077 0.215 0.124 0.065 0.234 0.216 0.001 0.042 — 0.053 — 0.050 0.033 — 0.001 M 392060000 232510000 375010000 481000000 71460000 404270000 372840000 1620000 299750000 140320000 392340000 227310000 118610000 427110000 395170000 1620000 77420000 — 96270000 — 91750000 60630000 — 1620000 rRE 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 — 0.8 0.8 — 0.8 fYV 2 10 2 10 2 10 2 10 2 10 2 10 2 10 2 10 2 10 2 10 2 10 2 10 2 10 2 10 2 10 2 10 2 10 2 10 2 10 — 210 210 — 210 fc 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 — 14.3 14.3 — 14.3 fy 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 — 300 300 — 300 α1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 — 1 1 — 1 ho 565 565 565 565 565 565 565 565 565 565 565 565 565 565 565 565 565 565 565 — 565 565 — — b 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 — 300 300 — 300 梁部位 上部 下部 上部 下部 — 上部 下部 — 上部 下部 上部 下部 — 上部 下部 — 上部 下部 上部 — — 上部 — — A右 B左 跨中 B右 跨中 A右 B左 跨中 B右 跨中 A右 B左 跨中 B右 跨中 層 1 2 14 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育函授畢業(yè)設計（論文） 37 層 梁 部位 實取鋼筋 實配鋼筋 最小配箍 實配箍筋 1層 A 右 上部 4Ф 25 1964mm2 Ф 8@100 下部 3Ф 25 1473 mm2 Ф 8@100 B 左 上部 4Ф 25 1964 mm2 Ф 8@100 下部 4Ф 25 1964 mm2 Ф 8@100 跨中 下部 2Ф 18 509 mm2 Ф 8@200 B 右 上部 4Ф 25 1964 mm2 Ф 8@100 下部 4Ф 25 1964 mm2 Ф 8@100 跨中 下部 3Ф 25 1473 mm2 Ф 8@200 2層 A 右 上部 4Ф 22 1520 mm2 Ф 8@100 下部 3Ф 22 1140 mm2 Ф 8@100 B 左 上部 4Ф 22 1520 mm2 Ф 8@100 下部 4Ф 22 1520mm2 Ф 8@100 跨中 下部 4Ф 22 1520 mm2 Ф 8@200 B 右 上部 4Ф 22 1520mm2 Ф 8@100 下部 4Ф 22 1520 mm2 Ф 8@100 跨中 下部 2Ф 22 760 mm2 Ф 8@200 12層 A 右 上部 4Ф 16 804 mm2 Ф 8@100 下部 4Ф 16 804 mm2 Ф 8@100 B 左 上部 4Ф 16 804 mm2 Ф 8@100 下部 4Ф 16 804 mm2 Ф 8@100 跨中 下部 4Ф 16 804 mm2 Ф 8@200 B 右 上部 4Ф 16 804 mm2 Ф 8@100 下部 4Ф 16 804 mm2 Ф 8@100 跨中 下部 4Ф 16 804 mm2 Ф 8@200 柱配筋計算 柱的截面選取原則 本設計取軸力最大處一層柱底截面和變截面上下層柱，即 4層 5層柱底截面及頂層柱底截面。 柱截面驗算 由于彎矩相差較大，但按對稱配筋時其縱向鋼筋總的用 量比按不對稱配筋時縱向鋼筋總的用量相差不大，故采用對稱配筋。 由 e0=M/N 及 ea（取 20mm 及 b/30 中的較大者）確定偏心矩， 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育函授畢業(yè)設計（論文） 38 ei= e0+ ea 由 N 與 Nb 的大小判定受壓狀態(tài)即 NNb 時，柱為小偏心受壓狀態(tài) N Nb 時，柱為大偏心受壓狀態(tài) 其中 Nb=α 1fcb h ξ b 因鋼筋為 HRB33砼為 C40，則α 1 取 ξ b取為 1） 當構件為大偏心受壓時 As = As′= Neα 1fcb h02ξ（ ξ） fy′ (h0α s′ ) 其中 ξ = N/α fcbho2 α s′為保護層厚度取為 35mm 2） 小偏心受壓計算 其中 α s′為保護層厚度取為 35mm 綜上 As= As′≥ρ minbh 且ρ maxbh≥ As+ As′≥ρ min′ bh 其中ρ min為單向最小配筋率取為 % ρ min′為截面最小配筋率， 二級抗震柱取為 % ρ max為截面最大配筋率，取為 4%。 箍筋計算 由 Vc/ fcb 為所需箍筋其中 N取 fcb h和 N中的較小值 且上式還滿足最小配箍率即 As ≥ ρ vh0h0 S 100∑ Lk 當軸壓比大于 時，要求體積配筋率ρ v=～ ， 取ρ v=，取四肢箍。 柱的截面計算詳見表 311 表 312 As = As′ = Neα 1fcb h02ξ（ ） fy′ (h0α s′ ) ξ = Nξ bα 1fcbho +ξ b 1fcb h02 +α 1fcb h 0 （β1ξ b）（ h0α s′） rReV fcb Asv = λ + S fyr h0 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育函授畢業(yè)設計（論文） 39 由 表可知： 4 層柱縱向鋼筋每側按最小配筋面積 980mm2，取 4Φ 22，實配面積為 1520 mm2?？偱浣盥?9。 3%大于 8%,滿足 . 5至 14層柱縱向鋼筋均按最小配筋面積 720 mm2取 4Φ 18，實配面積為 1017 mm2。大于 8%,滿足 4 層柱均按最小配箍 ak/s= 取加密區(qū)為Ф 12@100，非加密區(qū)取Ф12@200。 5至 12層柱均按最小配箍 ak/s= 取加密區(qū)為Ф 12@100，非加密區(qū)取Ф12@200。 表 311 構造配箍ak/s