【正文】 圖 43 中斷回流入口上方熱衡算草圖 見表 43 畢業(yè)論文 第四章 塔設(shè)備的設(shè)計計算 23 表 43 中段循環(huán)回流入 口板上方的熱平衡 物 料 流率 kg/h 密度 g/cm3 操作條件 焓， kJ/kg 熱量107kJ/kg 壓力， Mpa 溫度，℃ 氣 相 液 相 入 方 進料 356 — — 汽提蒸氣 — 420 3316 — 內(nèi)回流 L ～ 224 — 合 計 +L — — — — — + 出 方 汽 油 230 — 煤 油 230 — 柴 油 — 重 油 — 水蒸氣 — 230 — 中段回流 — — — — — — 內(nèi)回流 L 230 — 合 計 +L — — — — — +? 由熱平衡 ， 107+= 107+ 所以 ， L=（ kg/h） ： 中段回流入口溫度 t0=60℃ ，其焓值 h0=； 出口溫度 t1=235℃，其焓 值 h1=故，中段回流量為： L0=Q2/（ h1h0） = 107/（ ） =（ kg/h） ： 液相負荷 L=+（ kmol/h） 氣相負荷 V=+++（ kmol/h） 中段循環(huán)回流抽出板下方的氣液相負荷 熱平衡見圖 44 畢業(yè)論文 第四章 塔設(shè)備的設(shè)計計算 24 圖 44 中斷回流板下方熱衡算草圖 見表 44 表 44 中段循環(huán)回流抽出板下方的熱平衡 物 料 流率 kg/h 密度 g/cm3 操作條件 焓， kJ/kg 熱量 107kJ/kg 壓力， Mpa 溫度，℃ 氣 相 液 相 入 方 汽 油 235 — 煤 油 235 — 汽提蒸氣 — 420 3316 — 水蒸氣 235 2945 — 內(nèi)回流 L ～ 235 合 計 — — — — — +? 出 方 汽 油 — 煤 油 — 水蒸氣 — — 頂回流 — — — — — — 中段回流 — — — — — — 內(nèi)回流 L ～ ～ 240 — 合 計 — — — — — +? 由熱平衡 ， 107+= 107+ 所以 ， L=（ kg/h） ： 畢業(yè)論文 第四章 塔設(shè)備的設(shè)計計算 25 液相負荷 L=（ kmol/h） 氣相負荷 V=+++（ kmol/h） 煤油抽出板上方的氣液相負荷 45 圖 45 煤油抽出板上方熱衡算草圖 45 表 45 煤油抽出板上方的熱平衡 物 料 流率 kg/h 密度 g/cm3 操作條件 焓， kJ/kg 熱量 107kJ/kg 壓力， Mpa 溫度，℃ 氣 相 液 相 入 方 汽油 222 — 水蒸氣 — 222 — 內(nèi)回流 L 222 — 合 計 — — — — — +? 出 方 汽 油 — 水蒸氣 — — 頂回流 — — — — — — 內(nèi)回流 L ～ 221 — 合 計 — — — — — +? 由熱平衡， 107+= 107+ 所以， L=（ kg/h） ： 液相負荷 L= +（ kmol/h） 氣相負荷 V=++（ kmol/h） 畢業(yè)論文 第四章 塔設(shè)備的設(shè)計計算 26 柴油抽出板上方的氣液相負荷 46 圖 46 柴油抽出板上方熱衡算草圖 見表 46 表 46 柴油抽出板上方的熱平衡 物 料 流率 kg/h 密度 g/cm3 操作條件 焓， kJ/kg 熱量 107kJ/kg 壓力， Mpa 溫度，℃ 氣 相 液 相 入 方 進 料 356 — — 汽提蒸汽 — 420 3316 — 內(nèi)回流 L ～ ～ 255 — 合 計 +L — — — — — +? 出 方 汽 油 — 煤 油 — 柴 油 — 重 油 — 水蒸氣 — — 內(nèi)回流 L — 合 計 +L — — — — — +? 由熱平衡 107+= 107+ 所以， L=（ kg/h） ： 液相負荷 L=+（ kmol/h） 氣相負 荷 V=+++ (kmol/h) 畢業(yè)論文 第四章 塔設(shè)備的設(shè)計計算 27 汽化段氣液相負荷 1. 按下隔離體系作汽化段的熱平衡見圖 47 圖 47 汽化段熱衡算范圍 47 表 47 汽化段的熱平衡 物 料 流 kg/h 密度 g/cm3 操作條件 焓， kJ/kg 熱量 107kJ/kg 壓力， Mpa 溫度，℃ 氣 相 液 相 入 方 汽油 356 — 煤油 356 — 柴油 356 — 過汽化油 5208 356 — 汽提蒸汽 — 420 3316 — 水蒸氣 — 356 — 內(nèi)回流 L 356 — 合 計 — — — — — +? 出 方 汽 油 — 煤 油 — 柴 油 — 頂回流 — — — — — — 中段回流 — — — — — — 水蒸氣 — — 內(nèi)回流 L ～ ～ 356 — 合 計 — — — — — +? 由熱平衡 ， 107+= 107+ 所以 ， L=（ kg/h） 段的氣液負荷 ： 畢業(yè)論文 第四章 塔設(shè)備的設(shè)計計算 28 液相負荷 L= +（ kmol/h） 氣相負荷V=++++=（ kmol/h） 各段氣液相負荷列表 各段氣液相負荷 見表 48 表 48 各段氣液相負荷 序 號 位 置 液相負荷， kmol/h 氣相負荷， kmol/h 1 塔頂 2 第一層板下方 3 常一線抽出口下方 4 常一線抽出板上方 5 中 段循環(huán)入口板上方 6 中段循環(huán)抽出板下方 7 常二線抽出板下方 8 汽化段 畢業(yè)論文 第五章 常壓塔和塔板主要工藝尺寸計算 29 五 、 常壓塔和塔板主要工藝尺寸計算 塔徑的初算 最大允許氣體速度 Wmax： 塔徑計算應以氣液相負荷最大的部位進行計算，由上表（ 48）可知，常二線抽出板下方氣液相負荷最大，即 Lmax= （ ρ L）的計算： ρ 0=8072kg/m3 查 [石油煉制 ]71 頁 式 327： ρ 0/ρ =— p/BT （ 51） 式中， BT=mx+BI x=（ ） / log B138= 103（ ） ++ 0 m=++ 104 107 p3 BI=+ p2+ 106 p3 由上述計算式可求得， ρ L =3 （ ? V）的計算 : （ 1） 氣體個組分的質(zhì)量分數(shù) 汽油 %=（ +++） =% 煤油 %=(++++)=% 水汽 %=（ +++） =% 內(nèi)回流 %=（ +++） =% （ 2） 室溫下的密度與操作溫度的換算： ? = RTPM 由此： ? 汽油 =? 煤油 =? 水 =? 內(nèi)回流 =畢業(yè)論文 第五章 常壓塔和塔板主要工藝尺寸計算 30 ? V=1/（ ??ni1 rr?? ） 由上式可求得， ? V= Vl= 氣相體積流率 Vv=板間距的數(shù)值應按照規(guī)定選取整數(shù)。《化 工原理》下冊 初選板間距 Ht為 。 按式（ 52）（《塔的工藝計算》）計算 Wmax， m a x0 .0 5 512t lvvllvvgHWVV???????? m a x ?????W