【導(dǎo)讀】浮法玻璃因熔融玻璃液漂浮在熔融的錫液表面成型為平板玻璃而得名。獲得雙面拋光的優(yōu)質(zhì)鏡面，其表面平整度、平行度可以與機(jī)械磨光玻璃相媲美，了平板玻璃的范疇，擴(kuò)大了平板玻璃在各個(gè)領(lǐng)域的應(yīng)用。經(jīng)過(guò)我國(guó)玻璃工作者的不斷努力，我國(guó)先后在熔窯日熔化量、玻璃生產(chǎn)技。化等方面取得了重大突破。的%,600t以上占%,700t以上占%。璃總?cè)刍芰Ρ戎厥状纬^(guò)50%,成為我國(guó)浮法玻璃主力窯型。氧化碳排放水平。達(dá)到國(guó)際先進(jìn)水平。通過(guò)對(duì)原料配料稱量,熔窯、錫槽、退火窯三大熱工設(shè)備及。目前國(guó)際玻璃新技術(shù)均向能源、材料、環(huán)保、信息、生物等五大領(lǐng)域發(fā)展。結(jié)構(gòu)需建立相應(yīng)的力學(xué)模型，并經(jīng)過(guò)常溫和熱態(tài)理論論證通過(guò)后方可用于設(shè)計(jì)。要充分考慮生產(chǎn)后期保窯操作的可能性及方便性。師的指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的成果。究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體，均已在文中以明確方式標(biāo)明。全意識(shí)到本聲明的法律后果由本人承擔(dān)。同意學(xué)校保留并向國(guó)家有關(guān)部門或機(jī)構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版，

　　

【正文】 ＝ （ m2） F2＝ 2/3＝ （ m2） 6小爐設(shè)計(jì)尺寸： F3＝ ＝ （ m2） F4＝ 2/3＝ （ m2） 則一側(cè)小爐口實(shí)際面積為： ＝ 5(F1＋ F2)＋ F3＋ F4 ＝ 5(＋ 0,279)＋ ＋ ＝ （ m2） （ 2） 助燃風(fēng)速度（小爐口助燃空氣噴出速度）驗(yàn)算 （ m/s） （ 3） 實(shí)際煙氣量 洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 33 (Bm3/s) 設(shè)煙氣進(jìn)入小爐口的溫度 t 煙 ＝ 1500℃ ,則： (Bm3/s) （ 4） 煙氣溫度 （ m/s） （ 5） 小爐熱負(fù)荷 （ 6） 一 側(cè)小爐口寬度與熔化面積之比 （ 7） 一側(cè)小爐口寬度與熔化區(qū)長(zhǎng)度之比 (即火焰覆蓋系數(shù) ) 經(jīng)驗(yàn)值一般在 45~55%之間，因此符合一般經(jīng)驗(yàn)值。 （ 8） 小爐脖下操作空間尺寸 熔窯池壁外側(cè)到蓄熱室內(nèi)側(cè)墻外的距離 脖底的操作平臺(tái)高度選 蓄熱室設(shè)計(jì) 蓄熱室作用 蓄熱室是一種余熱回收裝置，對(duì)于采用空氣作為助燃空氣的玻璃熔窯，蓄熱室可以有效的預(yù)熱助 燃空氣。其結(jié)構(gòu)應(yīng)滿足熔化工藝所需溫度要求， 有足夠的受熱面積和蓄熱能力，能保證達(dá)到足夠高的預(yù)熱溫度，而且使預(yù)熱溫度穩(wěn)定，氣體在蓄熱室橫截面上分布均勻，具有較高的熱效率，充分回收煙氣余熱，盡力減少氣體流動(dòng)阻力和占地面積，在結(jié)構(gòu)上要有足夠高的強(qiáng)度，特別是高溫強(qiáng)度，操作上便于調(diào)節(jié)裝置，便于清掃和熱修。蓄熱室從構(gòu)成形成上分主要有箱式和上升道洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 34 式兩種。 蓄熱室格子體的排列方式及材質(zhì) 要求： （ 1） 蓄熱室材質(zhì)具有抵抗溫度的周期性變化，氣氛變化； （ 2） 抵抗飛料侵蝕的能力； （ 3） 格 子磚必須有良好的換熱性能 （ 4） 高溫下強(qiáng)度不變形，不開(kāi)裂 （ 5） 使用壽命長(zhǎng)，蓄熱效能好，周期波動(dòng)性小 （ 6） 受侵蝕的生成物高溫粘度低，能順利地下流，否則反應(yīng)生成物會(huì)堵塞格子體孔，而降低交換效率。 選擇依據(jù) ［ 7］ ： 格子體的傳統(tǒng)耐火材料是粘土磚，但現(xiàn)在是堿性材料和電容鋯剛玉轉(zhuǎn)所取代。上層格子磚要求耐高溫、耐化學(xué)侵蝕好、而高溫強(qiáng)度不高；中間格子磚溫度變化及化學(xué)侵蝕均小，但荷重增加；下層 1~2 層可用電熔剛玉磚，上層用普通燒成鎂磚，中間用堿性耐火材料與下部粘土磚直接接觸。 蓄熱室具體尺寸設(shè)計(jì) 采用分隔式蓄熱室便于各小爐助燃風(fēng)量的自動(dòng)控制。假設(shè)： 空氣預(yù)熱溫度： 1350℃ ； 格子體排列方式：筒形磚排列； 筒型磚的優(yōu)點(diǎn)是 ： 磚的壁厚較薄 ， 一般為 30 mm、 38 mm、 40 mm， 可在常用的 15~ 20min 換向時(shí)間內(nèi)全部厚度參與換熱 ； 筒型磚格子體的單位體積換熱面積比較大 ； 采用筒型磚的蓄熱室內(nèi)寬尺寸比較小 , 砌筑方便 , 砌筑后的穩(wěn)定性較好。筒型磚的缺點(diǎn)是 : 形狀較復(fù)雜 , 需要大型壓制成型設(shè)備 , 價(jià)格比條型磚高 , 筒型磚格子體在熔窯運(yùn)行中熱修困難 ［ 6］ 。 格子體格孔尺寸： 165mm165mm 單位格子體受熱面積： ； 單位格子體流動(dòng)面積： m2； 1蓄熱室長(zhǎng)： 3917 mm； 2~5蓄熱室長(zhǎng)： 3222 mm； 6蓄熱室長(zhǎng)： 3453 mm； 隔墻厚度： 578 mm； 格子體高度 H 選取： m； 洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 35 1m/s 助燃風(fēng)需要格子體體積 V選取 45 m3，則需要格子體體積為： (m3) 蓄熱室內(nèi)寬尺寸為： 根據(jù)計(jì)算結(jié)果，結(jié)合格子孔適 量、格子孔尺寸、格子磚與墻之間的間隙尺寸，最后確定蓄熱室及格子體尺寸為： 蓄熱室內(nèi)寬 B＝ m 蓄熱室內(nèi)長(zhǎng) L＝ m 蓄熱室高 H＝ m 格子孔數(shù)量 18 (18＋ 15 4＋ 16)＝ 18 94＝ 1692（孔 /側(cè)） 格子體一側(cè)的體積為 V 格 ＝ (18 ) (94 ) ＝ （ m3） 格子體的穩(wěn)定系數(shù) 經(jīng)驗(yàn)值一般在 ~ 之間，所以符合 一般經(jīng)驗(yàn)值。 格子體高寬比 ，經(jīng)驗(yàn)值在 ~ 之間。 一側(cè)格子體受熱面積 F 熱 ＝ ＝ (m2) 一側(cè)格子體受熱面積與熔化面積之比 一側(cè)格子體的通道面積 F＝ (18 ) (94 )＝ (m2) 格子體中空氣流速 格子體中煙氣流速 洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 36 蓄熱室格子體熱負(fù)荷 洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 37 第 6 章 煙道及煙囪進(jìn)出口內(nèi)徑及高度 煙道及進(jìn)出口計(jì)算 由燃燒計(jì)算可知： 1kg 油產(chǎn)生煙氣量 V= 耗油量 Q= 重油 /kg 玻璃液 所以 6 0 0/ 9 1 6 ???V廢Bm3/s 空氣 蓄熱室支煙道 各處漏風(fēng)系數(shù)及煙道煙氣量見(jiàn)表 61。 表 61 漏風(fēng)系數(shù)及煙道煙氣量 序號(hào) 漏風(fēng)位置 漏風(fēng)系數(shù) 煙氣量 計(jì)算式 1 進(jìn)入小爐口 0 V1= 2 進(jìn)入格子體 5 V2= 3 出格子體 15 V3= 4 進(jìn)空氣交換器 5 V4= 5 出空氣交換器 15 V5= 6 進(jìn)閘板前 5 V6= 7 進(jìn)煙囪前 5 V7= 煙氣在各小爐中的分配見(jiàn)表 62。 表 62 煙氣在各小爐中的分配量 小爐序號(hào) 煙氣分配量 （ %） 進(jìn)入小爐量 3Bm/s 分支煙道煙氣量 1 19 = 2 17 = 3 21 = 4 22 = 洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 38 5 14 = 6 7 = 支煙道斷面 1～ 6小爐分支煙道均采用相同的尺寸如下： 煙道跨度 1100mm，股高 290mm，側(cè)墻高 1050mm 。 則橫斷面積為： +23 = 支煙道煙氣流速見(jiàn)表 63。 表 63分支煙道煙氣流速 小爐口 1 2 3 4 5 6 風(fēng)速 W 各個(gè)煙道的煙氣流速基本上在 1~3m/s,所以設(shè)計(jì)的煙道是合理的。 煙道尺寸設(shè)計(jì) ［ 6］ 支煙道斷面原則確定，因?yàn)楦餍t部位煙氣量不同，應(yīng)從后向前確定。 6與 5小爐之間， 5與 4小爐之間， 4與 3之間均采用采用跨度為 2320mm， 股高 480mm，側(cè)墻高 2020mm. 22 . 3 2 2 2 . 3 2 0 . 4 8 5 . 3 8 23F ? ? ? ? ? ? 65 1 .2 7 2 / 5 .3 8 2 0 .2 3 6 3W ? ?? 54 3 .8 0 4 / 5 .3 8 2 0 .7 0 6 8W ? 43 7 .7 8 8 / 5 .3 8 2 1 .4 4 7W ? ?? 3與 2小爐， 2與 1小爐均采用跨度為 2780mm，股高 576mm，側(cè)墻高 2020mm。 ??????F m2 32 1 1 .5 8 / 6 .6 2 8 1 .7 4 7W ? ?? Bm/s 21 1 4 .6 5 2 / 6 .6 2 8 2 .2 1 1W ? Bm/s 洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 39 1小爐前至煙囪之間總煙道煙氣速度 W= 煙囪結(jié)構(gòu) 的 設(shè)計(jì) 熔化部形成的煙氣量是 Bm3/s，當(dāng)?shù)叵募咀罡邷囟葹?36℃。 出口直徑 設(shè)出口流速是： W出 =3m/s 0 .5D 4 / ) 3 .0 9v w m???出 （ D 1 . 5 D 1 . 5 3 . 0 9 4 . 6 3 m? ? ? ?出底 煙囪阻力計(jì)算（以 4小爐為準(zhǔn)） ［ 7］ 熔窯的溫度制度為雙高形曲線， 4小爐燃料消耗量最大，煙氣量最大。 局部阻力計(jì)算公式為： ? ?2 0 2 7 3 / 2 7 32h t m mgw r???2HO （ 61） 式中 W— 廢氣的速度 ζ為局部阻力系數(shù)， 0r 為廢氣密度， t 為廢氣的溫度。 0r =3 ， g 為重力加速度。 摩擦阻力計(jì)算公式為： ? ?20 2 7 3 / 2 7 32lh t m mdgw r??λ 2HO （ 62） 式中， λ 為摩擦阻力系數(shù)均為 ， W 為廢氣的速度， l 為長(zhǎng)度， d 為各部位當(dāng)量直徑， 0r 為廢氣密度， t為廢氣的溫度， g為重力加速度。 廢氣進(jìn)入小爐 時(shí)阻力 F= m2 ， t=1580℃ ， 0V = Bm3/s, W=, ζ = ，H1=2HO 廢氣在小爐中擴(kuò)散 F= m2 ， t=1540℃ , 0V = Bm3/s, W=, ζ = ，H2=2HO 洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 40 小爐水平到后 90186。拐彎 F= ， t=1500℃ ， 0V = Bm3/s ， W=，ζ = ，H3= 2HO 廢氣進(jìn)入格子磚 F= m2 ， t=1450℃ ， 0V = Bm3/s ， W = ， ζ = H4=2HO 在格子體 中 F= m2 ， t=1400℃ ， 0V = Bm3/s, W=，ζ = ， H5=2HO 由于濕度改變而造成壓力損失 H6=－ 2HO 廢氣進(jìn)入爐條 中 F= m2 ， t=450℃ ， 0V = Bm3/s ， W=，ζ = ，H7=2HO 廢氣在 爐條 孔擴(kuò)大 F= m2 ， t=400℃ ， 0V = Bm3/s ， W=，ζ = ，H8=2HO 爐條下分支煙道 90186。拐彎 W= m/s, t=400℃ ， ζ =0. 1， H9=2HO 支煙道閘板 W= m/s, t=450℃ ， H10= 2HO 入總煙道的 45 度拐彎 W= m/s, t=400℃ ， ζ =0. 1， H11=2HO 總煙道閘板 H12=2HO 進(jìn)入煙囪 90186。拐彎 H13=2HO 從煙囪進(jìn)入大氣 W=3 m/s, t=140℃ ， H14=2HO 在小爐內(nèi)的摩擦阻力 F= m2， t=1500℃ ， W= m/s， l=， d= m， H15= mm2HO 洛陽(yáng)理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 41 格子體中的摩擦阻力 F= m2， t=687℃ ， W= m/s， l=， d= m， H16= mm2HO 支煙道 內(nèi)摩擦阻力 F= m2， t=330℃ ， W=， l=， d= m， H17= mm2HO 總煙道內(nèi)摩擦阻力 F= m2， t=300℃ ， W= m/s， l=30m， d= m， H18= mm2HO 總煙道閘板后摩擦阻力 F= m2， t=280℃ ， W= m/s， l=8m， d= m， H19= mm2HO 煙囪內(nèi)摩擦阻力 F= m2， t=250℃ ， W= m/s， l=70m， d= m， H20= mm2HO 總阻力為 H=H1+H2+H3+……+H 20=2HO 煙囪高度計(jì)算 實(shí)際生產(chǎn)中，要考慮到各個(gè)部位及煙囪底漏氣，故廢氣量一定會(huì)比實(shí)際的大 .考慮到此， 取總阻力 H=25 mm2HO 煙囪抽力為 H 抽 =25 =2HO 動(dòng)壓頭增量 設(shè)溫降為 ℃ /m，煙氣出口溫度 35070=154℃ ， W 出 =3 m/s W 底 = m/s，經(jīng)計(jì)算得 △ H=2H